第６卷第４期 精密成形工程 ２０１４年Ｏ７月 ＪＯＵＲＮＡＬ ＯＦ ＮＥＴＳＨＡＰＥ ＦＯＲＭＩＮＧ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ ４０Ｃｒ重载车轴断裂失效分析 秦会常 ，胡亚民 ，孟祥岩 ，赵兴俭 ，苗建房 ，夏兴梅 ，郭延萍 （１．中国兵器工业山东特种工业集团有限公司，淄博２５５２０１； ２．重庆市锻压协会，重庆４０００３９；３．山东良成环保工程有限公司，淄博２５５０７１） 摘要：目的研究车轴在热校直过程中的断裂原因和机制。方法 通过对该车轴进行化学分析、 金相检测、力学性能检测，对车轴断裂的性质和产生原因进行了分析和讨论。结果 准确得出了 车轴断裂的性质和产生原因。结论 车轴制造工艺不合理，导致车轴轴头产生了严重的过热组 织，这是车轴断裂的主要原因；原材料中较多的非金属夹杂物等材质缺陷，造成了材料的综合力学 性能降低．尤其是材料的屈服强度降低，是车轴断裂产生的重要原因。建议改进车轴的制造工艺． 过热严重的车轴应报废处理 关键词：车轴断裂；轧制工艺；过热；非金属夹杂物；４０Ｃｒ钢 ＤＯＩ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７４—６４５７．２０１４．０４．０１２ 中图分类号：ＴＧ１１５ 文献标识码：Ａ 文章编号：１６７４—６４５７（２０１４）０４—００６３—０６ Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ｆａｉｌｕｒｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ４０ Ｃｒ Ｈｅａｖｙ Ａｕｔｏｍｏｂｉｌｅ Ａｘｌｅ ＱＩＮ Ｈｕｉ—ｃｈａｎｇ ，ＨＵ Ｙａ—ｒａｉｎ ，ＭＥＮＧ Ｘｉａｎｇ—ｙａｎ。，ＺＨＡＯ Ｘｉｎｇ－ｊｉａｎ ， ＭＩＡＯ Ｊｉａｎ－ｆａｎｇ ，ＸＩＡ Ｘｉｎｇ—ｍｅｉ ，ＧＵＯ Ｙａｎ－ｐｉｎｇ （１．ＣＮＧＣ Ｓｈａｎｄｏｎｇ Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ．，ＬＴＤ．，Ｚｉｂｏ ２５５２０１，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ ｏｆ Ｆｏｒｇｉｎｇ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ ４０００３９，Ｃｈｉｎａ； ３．Ｓｈａｎｄｏｎｇ Ｌｉａｎｇｃｈｅｎｇ Ｇｏｏｄ ｉｎｔｏ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏ．，ＬＴＤ．，Ｚｉｂｏ ２５５０７ １，Ｃｈｉｎａ） ＡＢＳＴＲＡＣＴ：Ｏｂｊｅｃｔｉｖｅ Ｔｏ ｉｆｎｄ ｏｕｔ ｔｈｅ ｃａｕｓｅｓ ｆｏｒ ｃｒａｃｋ ｆａｕｌｔ ｏｆ ４０Ｃｒ ｈｅａｖｙ ａｕｔｏｍｏｂｉｌｅ ａｘｌｅ．Ｍｅｔｈｏｄｓ Ｔｈｅ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｒｅａ— ｓｏｎ ｏｆ ４０Ｃｒ ｓｔｅｅｌ ｗａｓ ａｎａｌｙｚｅｄ ｂｙ ｍｅａｎｓ ｏｆ ｃｈｅｍｉｃａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ，ｆｒａｃｔｕｒｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｅｘａｍｉｎａ— ｔｉｏｎ．Ｒｅｓｕｌｔｓ Ｔｈｅ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ａｎｄ ｃａｕｓｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｗｅｒｅ ｆｏｕｎｄ ｗｉｔｈ ａｃｃｕｒａｃｙ．Ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎ Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｏｆ ４０Ｃｒ ｓｔｅｅｌ ｗａｓ ｍａｉｎｌｙ ｄｕｅ ｔｏ ｗｒｏｎｇ ｒｏｌｌｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ｗｈｉｃｈ ｌｅｄ ｔｏ ｓｅｒｉｏｕｓ ｏｖｅｒｈｅａｔｉｎｇ ｐａｒｔｓ ｉｎ ｔｈｅ ｈｅａｄ ｏｆ ｔｈｅ ａｘｌｅ．Ｔｈｅ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ ｏｆ ｌａ唱ｅ ａｍｏｕｎｔｓ ｏｆ ｎｏｎ—ｍｅｔａｌｌｉｃ ｉｍｐｕｒｉｔｉｅｓ ｉｎ ｔｈｅ ｍａｔｅｒｉａｌ ｄｅｃｒｅａｓｅｄ ｔｈｅ ｃｏｍｐｒｅｈｅｎｓｉｖｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｍａｔｅｒｉａｌ，ｅｓｐｅｃｉａｌｌｙ ｔｈｅ ｒｅｄｕｃｅｄ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ，ｗｈｉｃｈ ｗａｓ ａｎ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｃａｕｓｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｃｒａｃｋ ｏｆ ｔｈｅ ａｘｌｅ．Ｉｔ ｉｓ ｓｕｇｇｅｓｔｅｄ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｔｈｅ ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ａｘｌｅ ａｎｄ ｔｈｅ ａｘｌｅｓ ｗｉｔｈ ｓｅｒｉｏｕｓ ｏｖｅｒｈｅａｔｉｎｇ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｄｉｓｃａｒｄｅｄ． ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ：ｆｒａｃｔｕｒｅ ｏｆ ａｘｌｅ；ｒｏｌｌｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ；ｏｖｅｒｈｅａｔｉｎｇ；ｎｏｎ—ｍｅｔａｌｌｉｃ ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ；４０Ｃｒ ｓｔｅｅｌ 某型重载车轴原材料为４０Ｃｒ低合金结构钢，原 材料的供应状态为热轧状态，车轴的生产工艺为：工 收稿日期：２０１４—０３—１０：修订日期：２０１４—０５—１６ 频加热一初轧一工频加热一终轧一轧后空冷一调质 热处理一热校直一机加工，工频加热炉的形状均为 作者简介：秦会常（１９７２一），男，山东秦安人，高级工程师，主要研究方向为金属材料检测及热处理技术。 第６卷第４期 秦会常等：４０Ｃｒ重载车轴断裂失效分析 温，导致材料产生了严重的过热组织：４）原材料存 在较多的低熔点夹杂；５）热校直时应力过大：６）淬 火工艺不合理，淬火应力较大。 首先．校直设备刚经过检测，所以热校直时所施 加力过大导致车轴断裂的可能性不大。若由于淬火 Ｔ艺不合理、淬火应力较大所致，则拉伸试棒的断口 应为穿晶断口，而实际拉伸试棒断口形貌为沿晶扩 展，这与实际断面形貌不符，所以可以基本排除是淬 火工艺不合理导致的车轴脆断。原材料存在轻微过 热组织．这种轻微过热组织在随后的调质热处理时 能够得到改善和消除，因此也排除了原材料组织导 致车轴脆断的可能性。材料严重过热，必然导致晶 粒粗大；而晶粒粗大，会造成金属晶粒间的结合能力 大为减弱、晶界的结合功显著降低、脆性急剧增强， 轻微的变形就可导致沿晶断裂，甚至破碎，难以产生 有效的屈服和延伸：轴头的断口为石状断口，轴头附 近拉伸试棒断口的表面也具有石状断口的特征，这 说明轴头的断口表面特征和拉伸试棒的拉伸断口表 面特征均与严重过热组织的断口特征相符合。从对 轴头的金相显微组织检测可知：该轴头断口附近的 组织为粗大的板条状索氏体和部分贝氏体、托氏体， 晶粒粗大．魏氏组织级别严重．晶粒的晶界出现了明 显的宽化，呈现严重的过热组织特征：具有此类组织 特征的工件脆性大、强度低、塑性韧性极差，易于在 外力作用下断裂．因此车轴的断裂是由于材料严重 的过热所导致的 对４０Ｃｒ结构钢而言，产生这种严 重过热组织的环境温度应在１２６０ 以上．即使淬火 热处理时采用气氛炉允许的上限温度加热，车轴也 不可能出现如此严重的过热组织：车轴中部的基体 组织为均匀细致的回火索氏体，属正常的调质热处 理组织：若是因为淬火过程中存在一定程度的超温 导致晶界弱化，则工件的中部也应为严重的过热组 织，这与检测结果不符，淬火热处理时出现超温的可 能性不存在。车轴脆断的原因只能是：工频加热时 存在工艺不完善或失控。工件局部出现了短暂超温 等现象，导致材料产生了严重的过热。 初轧后车轴的基体组织属正常的热轧组织；终 轧后车轴的基体组织为粗针状铁素体＋珠光体，晶 粒度大于１级．魏氏组织级别约为４级，属严重的过 热组织，这说明车轴严重的过热组织主要与终轧前 的工频加热有关，很显然，这是由于轧制前坯料的加 热温度过高或在高温区停留时间太长的缘故。魏氏 组织如此严重，仅靠随后调质热处理是无法消除的． 即使采用完全退火或正火处理，亦难于消除魏氏组 织的痕迹，虽然晶界尚未发生熔化，但已接近过烧， 这种过热状态要用热处理的方法来消除是很困难 的。经过终轧后，部分晶界发生了断裂和迁移，轧制 冷却时，轴头的晶粒发生了重结晶和相变，形成了过 热程度稍差的平衡组织，但粗而深的铁素体晶界仍 然在基体中存在。一旦重新奥氏体化时。这种粗大的 晶界则又重新出现，淬火冷却时，奥氏体组织会转变 为粗大的淬火马氏体，而粗大的铁素体晶界转变为 含有粗大铁素体的淬火托氏体组织．这种组织特征 与检测结果相符。由于这类组织显著弱化了晶粒之 间的连接强度，导致了材料的抗破断裂能力明显下 降。车轴发生脆性断裂的原因是终轧前工频加热时 车轴轴头局部出现了短暂超温（即过热）引起的。 钢材中的非金属夹杂物含量偏多，材质的洁净 度较差。大量的非金属夹杂物的存在．一是破坏了 钢金属基体的连续性，降低了钢材的综合力学性能； 二是在非金属夹杂物聚集处会形成锐角，导致较强 的应力集中，形成微裂纹源，在外界应力作用下易萌 生裂纹 一 ４．４轴头严重过热的原因 正常条件下，４０Ｃｒ结构钢的热轧是一种在高温 下进行的热塑性变形过程，由于热轧温度远高于 Ａｃ３，此时 铁已全部转变为 铁，动态再结晶就成 为 铁热轧软化的主要机制。由于热轧是在高流 变切应力条件下的热变形过程，根据ｔｒ。ｃｄ ，瑚 （ 为流变切应力；ｄ为再结晶后晶粒的尺寸；ｎ（动态） 为一常数）．所以动态再结晶后的晶粒会得到明显 的细化。虽然热轧后结构钢也会进行静态再结晶， 促使材料的晶粒长大，但由于热轧后的工件是直接 置于与外界相通的环境下冷却，从高温冷却到再结 晶温度的时问极短暂，所以静态再结晶的时间较短， 晶粒在如此短的时间内难于长大、粗化；而且热轧结 束后的静态再结晶晶粒大小还取决于热轧变形过程 中的流变应力． ＯＣｄ ‘静 ，所以热轧后工件的晶粒 应比原材料的晶粒细小得多＿ｌ 。另外，工频加热是 金属通过外加交变磁场产生的感生电流一涡流来加 热的．一方面，Ｔ频加热在一定程度上会加剧高温金 属的成分起伏、结构起伏和能量起伏，导致溶质原子 的能量变化或溶质原子团及母体原子团的能量、结 精密成形工程 ２０１４年０７月 构、数量和尺寸的变化，使得溶质原子和母体原子周 围的电子云密度发生改变：尤其是工频加热产生的 感生电流场的电子曳力能够提高原子的活性，促进 原子的扩散．使一些溶质和母体原子团能裂解成更 加细小原子团，促使金属再结晶形核核心增多，因而 也具有细化金属再结晶晶粒的作用。所以，正常条 件下，车轴热轧后的晶粒应是较为细小均匀的，车轴 的基体组织之所以出现严重过热组织．其原因是终 轧前的工频加热过程中出现了温度失控。工频加热 出现的温度失控，与车轴的制造工艺不当有关。由于 初轧、终轧前的工频加热采用的工频炉炉腔均为圆 柱状，钢管经过初轧后，在头尾部与钢管连接处产生 了尺角，形成了轴头形状；在终轧前的工频加热时， 由于采用的仍然是圆柱状工频炉炉腔，这使得轴头 位置不同的截面与工频炉的炉腔无法做到同心近 距，而工频加热是一种快速加热。由于集肤效应，距 离工频炉腔内表面越近，被加热金属坯料的表层温度 上升越快，反之，则被加热金属坯料的表层温度上升 越慢。当金属坯料最大截面的表层到达工艺要求温 度上限时，金属坯料最小截面的表层温度尚未达到工 艺要求的温度，此时若加热持续的时间稍微延长，金 属最大截面的表面温度就会就会升高，导致品粒粗大 而致过热，如加热时间延长或加热温度再升高，接近 其临界熔化温度，产生了过烧组织，产品就会报废。 ５ 结论 综上所述：车轴断裂属脆性断裂。车轴断裂系 由严重过热导致的，车轴的严重过热与工艺不完善 有关。主要是终轧前工频加热时。由于工频炉圆柱 形炉腔与轴头未能做到同心近距，导致轴头尺角附 近出现了超温现象，使得该车轴产生了严重的过热组 织。材质洁净度差也是导致车轴断裂的原因之一 应对措施主要是改进车轴制造工艺。采用圆柱 形工频炉加热时，可将原工艺改为：工频加热一初轧 成形一轧后空冷一调质热处理一热校直一机加工： 若仍采用原工艺过程，则终轧前工频加热炉的炉腔 形状应与轴头形状类似。另外，过热严重的车轴应 报废 参考文献： ［１］ 张栋，钟培道，陶春虎，等．失效分析［Ｍ］．北京：国防 工业出版社．２００４． ＺＨＡＮＧ Ｄｏｎｇ，ＺＨＯＮＧ Ｐｅｉ—ｄａｏ，ＴＡＯ Ｃｈｕｎ—ｈｕ，ｅｔ ａ１． Ｆａｉｌｕｒｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ［Ｍ］．Ｂｅｒｉｎｇ：Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｄｅｆｅｎｓｅ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｐｒｅｓｓ，２００４． ［２］ 李炯辉，林德成．金属材料金相图谱［Ｍ］．北京：机械 工业出版社．２００６． ＬＩ Ｊｉｏｎｇ—ｈｕｉ，ＬＩＮ Ｄｅ—ｃｈｅｎｇ．Ｍｅｔａｌｌｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌ Ｍｅｔａｌｌｏ— ｇｒａｐｈｉｃ Ｍａｐ［Ｍ］．Ｂｅｉｊｉｎｇ：Ｍａｃｈｉｎｅｒｙ Ｉｎｄｕｓｔｙｒ Ｐｒｅｓｓ， ２００６． 『３］ 张远，王梅英．发电机组再热主气阀阀碟断裂分析 ［Ｊ］．理化检测一物理分册，２００９，４５（９）：５７５—５７７． ＺＨＡＮＧ Ｙｕａｎ，ＷＡＮＧ Ｍｅｉ—ｙｉｎｇ．Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｖａｌｖｅ Ｄｉｓｃ ｏｆ Ｒｅｈｅａｔ Ｍａｉｎ Ｓｔｅａｍ Ｖａｌｖｅ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｇｅｎ— ｅｒａｔｏｒ Ｕｎｉｔ［Ｊ］．Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｔｅｓｔｉｎｇ ａｎｄ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ａｎａｌｙｓｉｓ Ｐａｎａ：Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｔｅｓｔｉｎｇ，２００９，４５（９）：５７５—＿５７７． ［４］崔约贤，王长利．金属断口分析［Ｍ］．哈尔滨：哈尔滨 工业大学出版社，１９９８． ＣＵＩ Ｙｕｅ—ｘｉａｎ，ＷＡＮＧ Ｃｈａｎｇ－ｌｉ．Ｍｅｔａｌ Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ［Ｍ］．Ｈａｅｒｂｉｎ：Ｈａｒｂｉｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｐｒｅｓｓ， １９９８． ［５］任颂赞，张静江，陈质如，等．钢铁金相图谱［Ｍ］．上 海：上海科学技术文献出版社．２００３． ＲＥＮ Ｓｏｎｇ—ｚａｎ，ＺＨＡＮＧ Ｊｉｎｇ—ｊｉａｎｇ，ＣＨＥＮ Ｚｈｉ－ｒｕ，ｅｔ ａ１． Ｓｔｅｅｌ Ｍｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｉｃ Ｍａｐ［Ｍ］．Ｓｈａｎｇｈａｉ：Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｓｃｉ— ｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｐｒｅｓｓ，２００３． ［６］秦会常，贾波，王宝起，等．车轴热轧裂纹分析［Ｊ］．精 密成形工程，２０１３，５（２）：４７—５０． ＱＩＮ Ｈｕｉ—ｃｈａｎｇ，ＪＩＡ Ｂｏ，ＷＡＮＧ Ｂａｏ—ｑｉ，ｅｔ ａ１．Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ Ｈｏｔ Ｒｏｉｌｉｎｇ Ｆｒａｃｔｕｒｅ ｏｆ Ｔｒａｉｌｅｒ Ａｘｌｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎｅｔｓｈａｐｅ Ｆｏｒｍｉｎｇ Ｅｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇ，２０１３，５（２）：４７＿５０． ［７］姜锡山．钢中非金属夹杂物［Ｍ］．北京：冶金工业出版 社．２０１１． ＪＩＡＮＧ Ｘｉ—ｓｈａｎ．ＮｏｎｆｅＩＴＯＨＳ Ｉｎｃｌｕｓｉｏｎ ｉｎ Ｓｔｅｅｌ『Ｍ １．Ｂｅｉ ｊｉｎｇ：Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｙｒ Ｐｒｅｓｓ，２０１ １． ［８］杨伶俐，包燕平，刘建华．钢中夹杂物［Ｊ］．炼钢，２００９， ２５（４）：３５—３７． ＹＡＮＧ Ｌｉｎｇ—ｌｉ，ＢＡＯ Ｙａｎ—ｐｉｎｇ，ＬＩＵ Ｊｉａｎ—ｈｕａ．Ｎｏｎ—ｍｅ－ ｔａｌｌｉｃ Ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ ｉｎ Ｓｔｅｅｌ［Ｊ］．Ｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇ，２００９，２５（４）： ３５—＿３７． ［９］ 幸伟．钢中夹杂物去除技术进展［Ｊ］．特殊钢，２００９，３０ （２）：３５～３８． ＸＩＮＧ Ｗｅｉ．Ｐｒｏｇｒｅｓｓ ｏｆ Ｒｅｍｏｖａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｓｔｅｅｌ Ｉｎ— ｃｌｕｓｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｓｐｅｃｉａｌ Ｓｔｅｅｌ，２００９，３０（２）：３５—３８． ［１０］苏晓峰．Ｘ７０管线钢中夹杂物控制研究［Ｊ］．河南冶金， ２００９，１７（１）：１４—１７． （下转第７３页） ［８］ 邱文鹏，常序华，王仁智．圆柱螺旋弹簧氢脆断裂失效 分析［Ｊ］．金属制品，２００７，３３（１）：２４＿２７． ＱＩＵ Ｗｅｎ—ｐｅｎｇ，ＣＨＡＮＧ Ｘｕ—ｈｕａ，ＷＡＮＧ Ｒｅｎ－ｚｈｉ．Ｈｙ— ｄｒｏｇｅｎ Ｂｒｉｔｔｌｅ Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｃｏｌｕｍｎ Ｓｐｉｒａｌ Ｓｐｒｉｎｇ ＷＵ Ｈｅｎｇ，ＨＯＵ Ｘｉａｏ－ｗｅｉ，ＬＩ Ｃｈａｏ，ｅｔ ａ１．Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｂｅ— ｈａｖｉｏｒ ｏｆ ３ １６Ｌ Ｓｔａｉｎｌｅｓｓ Ｓｔｅｅｌ ｉｎ Ｄｅｓａｌｉｎａｔｅ Ｓｅａｗａｔｅｒ『Ｊ］． Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１３，１０（６）： ｌ４—１８． ［Ｊ］．Ｓｔｅｅｌ Ｗｉｒｅ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ，２００７，３３（１）：２４＿２７． ［１３］秦会常，贾波，王传政，等．某药型模底座失效分析 ［Ｊ］．精密成形工程，２０１３，５（１）：５４＿５７． ＱＩＮ Ｈｕｉ—ｃｈａｎｇ，ＪＩＡ Ｂｏ，ＷＡＮＧ Ｃｈｕａｎ—ｚｈｅｎｇ，ｅｔ ａ１． Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｐｕｎｃｈ ｆｏｒ Ｐｒｅｓｓｉｎｇ Ｐｏｗｄｅｒ Ｂｌｏｃｋ ［９］刘白．３０ＣｒＭｎＳｉＡ高强度钢氢脆断裂机理研究［Ｊ］．机 械工程材料，２００１，２５（９）：１８＿２１． ＬＩＵ Ｂａｉ．Ｔｈｅ Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ Ｈｙｄｒｏｇｅｎ Ｅｍｂｒｉｔｔｌｅ— ｍｅｎｔ ｉｎ ３０ＣｒＭｎＳｉＡ Ｈｉｇｈ Ｓｔｒｅｎｇｈ Ｓｔｅｅｌ［Ｊ］．Ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｆｏｒ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００１，２５（９）：ｌ８—２１． ［Ｊ］．Ｆａｉｌｕｒｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ Ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ，２０１３，５（１）：５４— ５７． ［１０］舒畅，张帷，苏艳，等．海洋大气环境对钛合金ＴＡ１５断 裂韧度的影响［Ｊ］．表面技术，２０１２，４１（６）：５４＿５７． ＳＨＵ Ｃｈａｎｇ，ＺＨＡＮＧ Ｗｅｉ，ＳＵ Ｙａｎ，ｅｔ ａ１．Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｍａｒｉｎｅ Ａｔｍｏｓｐｈｅｒｅ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｏｎ Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ｔｏｕｇｈｎｅｓｓ ｆｏｒ ＴＡ１５ ［１４］刘成臣，王浩伟，杨晓华．不同材料在海洋大气环境下 的加速环境谱研究［Ｊ］．装备环境工程，２０１３，１０（２）： １８－－２４． ＬＩＵ Ｃｈｅｎｇ—ｃｈｅｎ，ＷＡＮＧ Ｈａｏ—ｗｅｉ，ＹＡＮＧ Ｘｉａｏ—ｈｕａ． ｒＬ Ｔｉｔａｎｉｕｍ Ａｌｌｏｙ［Ｊ］．Ｓｕｒｆａｃｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１２，４１（６）： ５４—５７． Ｓｔｕｄｙ ｏｆ Ａｃｃｅｌｅｒａｔｅｄ Ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ Ｔｅｓｔ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ Ｓｐｅｃ— ｔｒｕｍ ｏｆ Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｉｎ Ｍａｒｉｎｅ Ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ Ｅｎｖｉ— １● ［１１］秦会常，杨守杰，彭颂，等．某型火炮击针失效分析 ［Ｊ］．精密成形工程，２０１４，６（２）：４５＿５Ｏ． ＱＩＮ Ｈｕｉ－ｃｈａｎｇ，ＹＡＮＧ Ｓｈｏｕ－ｊｉｅ，ＰＥＮＧ Ｔｉｎｇ，ｅｔ ａ１．Ｆａｉｌ－ ｒｏｎｍｅｎｔ［Ｊ］．Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１３，１０（２）：１８＿２４． ［１５］曹丽琴，孙丽娜，轩福贞，等．激光辅助氮化工艺中的 开裂行为研究［Ｊ］．表面技术，２０１３，４２（６）：１＿５． ＣＡＯ Ｌｉ—ｑｉｎｇ，ＳＵＮ Ｌｉ－ｎａ，ＸＵＡＮ Ｆｕ—ｚｈｅｎ，ｅｔ ａ１．Ｅｘｐｅｒｉ— ｍｅｎｔａｌ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ Ｃｒａｃｋｉｎｇ Ｂｅｈａｖｉｏｒ ｉｎ Ｌａｓｅｒ－ａｓｓｉｓｔｅｄ ｕｒｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｆｏｒ ｔｈｅ Ａｒｔｉｌｌｅｒｙ Ｐｉｎ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎｅｔｓｈａｐｅ Ｆｏｒｍｉｎｇ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１４，６（２）：４５—＿５０． ［１２］吴恒，侯晓薇，李超，等．３１６Ｌ不锈钢在淡化海水中的 耐腐蚀性能研究［Ｊ］．装备环境工程，２０１３，１０（６）： 】４一】８． Ｎｉｔｒｉｄｉｎｇ Ｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ］．Ｓｕｒｆａｃｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，４２（６）： 】—＿５ （上接第６８页） ＳＵ Ｘｉａｏ－ｆｅｎｇ．Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ｐｉｐｅｌｉｎｅ Ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｈｅｎａｎ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ，２００９，１７（１）：１４—１７． Ｐｌａｔｅ［Ｊ］．Ｓｔｅｅｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ，２００５（５）：４９＿５１． 张莉萍．浅谈钢中夹杂物的控制对钢质量的影响『Ｊ］． 包钢科技，２００２，２８（４）：８４—８８． ＺＨＡＮＧ Ｌｉ—ｐｉｎｇ．Ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｔｏ Ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ ｉｎ Ｓｔｅｅｌ Ｓ 『１１］陈爱梅．硅钙贝镁合金脱氧钢中夹杂物组成与形态 ［Ｊ］．包钢科技，２００８，３４（５）：３３—３５． ＣＨＥＮ Ａｉ—ｍｅｉ．Ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ａｎｄ Ｆｏｒｍ ｏｆ Ｓｉｌｉｃｏｎ－Ｃａｌｃｉｕｍ —Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｎ ｔｈｅ Ｑｕａｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ Ｓｔｅｅｌ［Ｊ］．Ｂａｏｔｏｕ Ｓｔｅｅｌ Ｔｅｃｈ— ｎｏｌｏｇｙ，２００２，２８（４）：８４—８８． Ｂａｒｉｕｍ Ｄｅｏｘｉｄｉｚｅｄ Ｓｔｅｅｌ Ｍａｇｎｅｓｉｕｍ Ａｌｌｏｙ Ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ ［Ｊ］．Ｂａｏｔｏｕ Ｓｔｅｅｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，３４（５）：３３—３５． ［１２］周守则．铝高速工具钢中的夹杂物的研究［Ｊ］．重庆大 学学报（自然科学版），１９９５，１８（１）：１１８—１２４． ＺＨＯＵ Ｓｈｏｕ—ｚｅ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｆ Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ｈｉｇｈ－ｓｐｅｅｄ Ｔｏｏｌ 黄其昆．非金属夹杂物对热轧带钢横向冷弯性能的影 响［Ｊ］．钢铁研究学报，１９９５，１８（１）：８４—８６． ＨＵＡＮＧ Ｑｉ—ｋｕｎ．Ｔｈｅ Ｉｍｐａｃｔ ｏｆ Ｎｏｎ—ｍｅｔａｌｌｉｃ Ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ ｏｎ ｔｈｅ Ｃｏｌｄ——ｆｏｒｍｅｄ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ Ｈｏｔ Ｒｏｉｌｅｄ Ｓｔｒｉｐ Ｓｔｅｅｌ Ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｊｏｕｒｎａｌ（Ｎａｔｕ— ｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ），１９９５，１８（１）：１１８—１２４． Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ『Ｊ］．Ｉｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｊｏｕｒｎａｌ，１９９５，１ ８ （１）：８４—８６． ［１３］申少华，刘国林，方克明，等．硅酸盐夹杂对中板冷弯 性能的影响［Ｊ］．钢铁研究，２００５（５）：４９—５１． ＳＨＥＮ Ｓｈａｏ—ｈｕａ，ＬＩＵ Ｇｕｏ—ｌｉｎ．ＦＡＮＧ Ｋｅ—ｍｉｎｇ．ｅｔ ａ１． Ｓｉｌｉｃａｔ Ｉｎｃｌｕｓｉｏｎｓ ｏｎ ｔｈｅ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ Ｃｏｌｄ—ｆｏｒｍｅｄ 胡赓祥，钱苗根．金属学［Ｍ］．上海：上海科学技术出版 社．１９８０． ＨＵ Ｇｅｎｇ—ｘｉａｎｇ，ＱＩＡＮ Ｍｉａｏ—ｇｅｎ．Ｍｅｔａｌｌｏｇｒａｐｈｙ［Ｍ］． Ｓｈａｎｇｈａｉ：Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｐｒｅｓｓ，１９８２．