系梁计算书

系梁计算

现浇柱间系梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm。用工16作为次梁，每隔30cm布置一道。次梁下设置两道H588大梁，大梁用抱箍支撑。具体结构附图：

按柱间系梁最大尺寸为：长×宽×高=9.3m×1.8m×2.1m=35.154方计算：

2p2.12654.6kN/m1砼荷载：

22p150Kg/m1.5kN/m2模板荷载：

设备及人工荷载：

p3250Kg/m2.5kN/m2

2p4400Kg/m4.0kN/m砼浇注时振捣荷载：

则有

pp1p2p3p454.61.52.5462.6kN/m2

模板（t=18mm）计算

模板为 18mm 厚覆面竹胶板，根据次梁的布置，按单向板计算。 取

2p62.6kN/mB=10mm，取荷载

则 qBp0.0162.6kN/m20.626kN/m

M1ql20.1250.6260.327.05103kNm8

Wbh2/611.82/60.54cm3

应力为：

maxMW7.05/(0.54106)13.1MPaw45MPa

强度满足要求

由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同，不另说明)，由《路桥施工计算手册》周水兴 何兆益 邹毅松 等编著附录二得挠度系数0.677。

E0.1105MPa Ibh3/124.86103mm4 ql40.6261030.34fmax0.6770.6770.7mm109100EI1001104.8610fl0.75mm400则

挠度完全满足要求。

次梁（工16）计算

每隔30cm布置一道，q62.60.318.78kN/m，根据墩柱尺寸取计算长度2.5m。

跨内最大弯矩为：M=0.125ql2 =0.125×18.78×2.5×2.5=14.67kN.m

又W=141cm3

应力为：

maxMW14.67103/(141106)104.3MPaw170MPa

最大剪力为：Q=18.78×2.5÷2=23.5kN

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得4：

maxQA23.510326.131049MPa170MPa

即强度均满足要求。

由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同，不另说明)，由《路桥施工计算手册》周水兴 何兆益 邹毅松 等编著附录二。

E2.1109MPa I=1130 cm4

5ql4518.781032.54fmax0.6774mm384EI3842.11091130106fl6.25mm400则

挠度完全满足要求。

主梁（H588）计算 查表知：A=192.5 cm2 cm3

q=62.6×0.9=56.34kN/m

E2.1109MPa W=4020 cm3 I=118000

按简支梁计算 计算长度9.3m

M=0.125×56.34×9.3×9.3=609.11 kN.m

maxMW609.11103/(4020106)151.5MPaw170MPa

τ=F/A=56340×9.3÷2÷19250=13.6MPa<170 MPa

F=5ql4/384EI=22㎜满足要求

侧模计算同承台类似

抱箍计算(按最大力计算，见盖梁抱箍计算)

盖梁计算

现浇盖梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm。用工16作为次梁，每隔30cm布置一道。次梁下设置两道H700大梁，大梁用抱箍支撑。具体结构附图：

盖梁尺寸为：长×宽×高=16.35m×2.6m×2.4m=102方计算：

2p2.42662.4kN/m1砼荷载：

22模板荷载：p2150Kg/m1.5kN/m

设备及人工荷载：

p3250Kg/m2.5kN/m2

2p4400Kg/m4.0kN/m砼浇注时振捣荷载：

则有

pp1p2p3p454.61.52.5470.4kN/m2

模板（t=18mm）计算

模板为 18mm 厚覆面竹胶板，根据次梁的布置，按单向板计算。 取

2p70.4kN/mB=10mm，取荷载

则 qBp0.0170.4kN/m20.704kN/m

M1ql20.1250.7040.327.92103kNm8

Wbh2/611.82/60.54cm3

应力为：

maxMW7.92/(0.54106)14.67MPaw45MPa

强度满足要求

由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同，不另说明)，由《路桥施工计算手册》周水兴 何兆益 邹毅松 等编著附录二得挠度系数0.677。

E0.1105MPa Ibh3/124.86103mm4 ql40.7041030.34fmax0.6770.6770.79mm109100EI1001104.8610fl0.75mm400则

挠度不满足要求。

次梁（工16）计算

每隔30cm布置一道，q70.40.321.12kN/m，根据墩柱尺寸取计算长度2.5m。

跨内最大弯矩为：M=0.125ql2 =0.125×21.12×2.5×2.5=16.5kN.m

又W=141cm3

应力为：

maxMW16.5103/(141106)117MPaw170MPa

最大剪力为：Q=21.12×2.5÷2=26.4kN

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得4：

maxQA26.410326.1310410.1MPa170MPa

即强度均满足要求。

由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。偏安全考虑，其取值大小同强度计算(以下相同，不另说明)，由《路桥施工计算手册》周水兴 何兆益 邹毅松 等编著附录二。

E2.1109MPa I=1130 cm4

5ql4521.121032.54fmax0.6774.5mm96384EI3842.110113010fl6.25mm400则

挠度完全满足要求。

主梁（H588）计算 查表知：A=235.5 cm2

E2.1109MPa W=5760cm3 I=201000 cm3

q=70.4×1.3=91.52kN/m

按两端等悬臂梁计算 计算长度为3.525m+9.3m+3.525m

-568.60-568.60-568.60-568.601( 1 )2( 2 )420.85弯矩图

3( 3 )4

x425.57322.611( 1 )2-322.61( 2 )3( 3 )4-425.57剪力图

x

从图看出最大M=568.6kN.m 最大剪力F=425.57kN

maxMW568.6103/(5760106)98.7MPaw170MPa

τ=F/A=18.1MPa<170 MPa

F=5ql4/384EI=21㎜满足要求

抱箍计算

系梁、盖梁抱箍最大受压力为：425.57×2=851kN

单个抱箍所要承受的竖向压力G'=425.57kN，

抱箍受力计算

①螺栓数目计算：抱箍所受的竖向压力N=425.57kN 由M27的高强螺栓的抗剪力产生[NL]=Pμn/K, P高强螺栓预拉力，摩擦系数，n传力接触面数目，K安全系数取1.7 查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）M27螺栓P=230kN [NL]=Pμn/K=230×0.3×1/1.7=40.6kN

螺栓数目m=G'/[NL]=10.48≈12个，取计算截面上的螺栓数目m=12个，

则每条螺栓提供的抗剪力P'=N/m=35.46kN<[NL]

故能承担所要求的荷载。

②螺栓轴向受拉计算，砼与钢箍之间用土工布衬垫，按钢材与橡胶的摩擦系数μ=0.4计算，抱箍所要产生的压力Pb=N/μ=1063.93kN由高强螺栓承担。则N''=Pb=1063.93kN抱箍的压力由24根M27高强螺栓的拉力产生，即每条螺栓的拉力为N1=Pb/24=44.33kN<[S]=230kN

σ=N''/A=N'(1-0.4m1/m) /A,N'为轴心力，m1为所有螺栓数目，取24个 A--高强螺栓截面积A=5.73cm2

σ=N''/A=Pb(1-0.4×m1/m) /A=1063.93×（1-0.4×2）/24×5.73×10-4=15.48MPa<[σ]=170MPa

故高强螺栓满足要求。

抱箍应力计算

抱箍为受拉产生的应力P1=10×N1=443.3kN

抱箍壁采用10mm钢板，高度0.5m，则抱箍壁的纵向截面积S1=0.01×0.5×2=1×10-2m2

σ=P1/S1=44.33MPa<[σ]=170MPa

满足施工要求。