42米现浇箱梁贝雷支架施工技术方案

一、概述

1、工程概述

株洲湘江四桥距株洲市一水厂取水口下游约500m，西起泰山路与长江南路交点，跨湘江，东至株洲市芦凇区，接建宁大道。其中河东岸引桥高架跨越沿江南路、建设路后与建宁大道平交，河西岸引桥高架跨越滨江南路后与长江南路平交,另外河西岸设有半互通式立交将大桥与滨江南路相互联接.

桥梁部分孔径布置（由西向东）为:12×20m(现浇连续箱梁)＋7×46m(顶推连续箱梁)＋75m＋2×140m＋75m（三塔部分斜拉桥）＋4×42m(现浇连续箱梁)＋5×20m（现浇连续箱梁)，桥梁总长1265.2m。

株洲四桥建成后,大大缓解了株洲一桥交通压力,缩短了芦淞区至天元区跨江的往来交通，从而减低了机动车辆的耗油量，这样，能大大改善株洲城市的空气质量.

2、工程地质

42m跨现浇箱梁横跨东岸滨江南路和建设路，城市路面经过水泥混凝土硬化，地基承载力较好。通过株洲地税三分局部分地表面有20cm左右水泥混凝土路面,仅少部分地表为土层。该桥位从上往下的地质情况为，首先为1。28 m～5。10 m的填筑土，承载力较低;再是5。12 m～6。10m粘土层，容许承载力220～260 Kpa;最后进入弱风化泥质粉砂岩和弱风化砂砾岩,厚度17。80 m～25.17m，容许承载力1200～1500 Kpa，桥梁的基础奠基于此层上面。

3、水文特征

湘江自南向北贯穿株洲市，较大支流的枫溪港、白石港迂回曲折于河东汇入湘江，水情较为复杂.在市区内有株洲水文站，水文系列较长，湘江干流最高水位一般出现在4~7月，主要受洪水径流控制。根据株洲水位站质料统计,多年平均水位30.61m（85黄海系统）,历年最高水位实测最高值为42.59m（1994年6月18日，56黄海系统)，实测最大流量20200m3/s(1964年6月)；实测最低水位27。51m（1998年11月13日），实测最小流量101m3/s(1966年9月）.正常水位为29。44~31。96m。年最高水位一般出现4～7月，年最低水位出现在12～2月。总之,该桥位处水资源比较丰富，能够满足上部结构的施工。

1

42米跨现浇箱梁施工技术方案 4、气象特征

株洲市地处亚热带季风湿润气候地区。气候温暖，四季分明，雨水充沛,生长期长.

据株洲市气象站1954～2000年质料统计，多年平均降水量1410mm，最大年降水量1912。2mm(1954年）,最小年降水量932。8mm(1986年）。全年雨水集中在3～7月，汛期(4～9）降雨量占全年70%左右,梅雨季节4、5、6三个月，降雨量占全年40％以上,多年平均蒸发量在900mm以上。多年平均气温17。4℃，多年极端最高气温40。4℃（1963年9月1日）,多年极端最低气温40。4℃（1991年12月29日).株洲市区多年平均风速2.2m/s，风向冬季为西北风，夏季多为南风。

5、施工重点及难点

重点：确保支架预压安全。难点:滨江南路和建设路上交通繁忙，车流量大,过往行人比较多，给安全施工带来巨大挑战。拟在两条主干道上方的贝雷桁架下面满部安全网，并在醒目位置悬挂安全警示牌。

6、箱梁的结构形式

箱梁为分离式双箱单室斜腹板截面，半幅全宽1375cm，单箱底板宽638cm，顶板悬臂长320cm（内侧300cm)，底板中心线处梁高250cm，底板厚度25cm，腹板厚度40cm（根部80cm）,顶板厚度28cm，通过改变腹板内外侧高形成桥面横坡。支座处箱梁设横隔板（中横梁厚120cm,边横梁厚100cm），另在各跨1/4桥跨处设置30cm厚的横隔板。所有的横隔板都在箱梁底的中心线位置设置直径为70cm的过人圆洞。

每跨箱梁各设两个GPZ（Ⅱ）型系列盆式橡胶支座，边跨端支座采用GPZ(Ⅱ）4型，中支座采用GPZ(Ⅱ)9型,横向两支座中心线之间的距离为520cm。为方便检查人员进出箱梁，在边跨底板无预应力区各设一个直径为60cm进人洞。

箱梁采用三向预应力体系，纵向束采用7ΦS15。24mm和9ΦS15.24mm钢绞线；横向预应力束为3ΦS15。24mm和2ΦS15。24mm钢绞线；竖向预应力采用JL32精扎螺纹钢筋，配扎丝锚具. 二、现浇箱梁主要工程量

2

42米跨现浇箱梁施工技术方案 项目 材料 混凝土 精轧螺纹钢筋 规 格 C55 JL32 9Φ15。24 钢绞线 7Φ15。24 3Φ15.24 2Φ15。24 φ25 普通钢筋HRB335 φ22 φ16 φ12 φ16 普通钢筋R235 φ10 φ8 M75×65×72六角螺母 钢材 M75×65×72锥形螺母 块 锚锭板□140×140×24 张拉端锚具YM15—9 固定端锚具YMP15—9 张拉端锚具YM15-7 固定端锚具YMP15—7 锚具 联接器YJ15—7 张拉端扁锚YMB15—3 固定端扁锚YMB15—3 张拉端扁锚YMB15—2 固定端扁锚YMB15—2 D81 D61 塑料波纹管 D60×20 D46×20 钢管 φ50×2。5 Kg M 8161 3618 626 8161 3618 626 套 Kg Kg SSSS单位 M Kg 342m现浇箱梁结构部位 箱梁 2538 24166 61024 横梁 479 4420 494 14995 38413 7087 123 1014 159 54 54 8 8 393 齿块 114 100608 12985 合计 3131 24166 65444 68733 31278 9369 14995 100608 501090 44120 779 1014 13051 1336 1336 2672 510 54 60 60 156 668 668 324 324 15372 3260 Kg 68239 31278 9369 462677 24048 656 12892 1336 1336 2672 456 52 52 156 668 668 324 324 14979 3260 三、现浇箱梁施工工艺流程 3

42米跨现浇箱梁施工技术方案 上构施工准备支架基础施工扩大基础预制支架材料准备支架搭设支架预压模板加工底模和侧模系统安装绑扎底板钢筋底板波纹管定位并穿束绑扎腹板和横梁钢筋腹板、横梁波纹管定位并穿束安装内模及端模绑扎顶板钢筋顶板波纹管定位并穿束混凝土浇注拆除侧模和内模系统混凝土养护预应力张拉压浆、封锚拆除底模系统和支架进入下一跨施工` 四、主要施工方法

4

42米跨现浇箱梁施工技术方案 该现浇箱梁横穿城市主干道，为了不影响城市交通。拟采用贝雷支架逐跨现浇的施工工艺.预压考虑到提高工效，采用水箱预压方法;底模和侧模采用木框竹胶板，箱梁内模采用木模,搭设钢管支撑；混凝土采用大型水上搅拌站拌和，输送车运至现场,拖泵泵送入模。

第二节 贝雷支架搭设

一、贝雷支架的设计

东岸42米跨连续箱梁施工采用贝雷支架现浇的施工工艺,施工时首先进行支架基础、支架结构的设计与施工。由于连续箱梁跨度为42米，所以拟在每跨设5排支撑墩，支撑墩基础为混凝土扩大基础,扩大基础上预埋预埋件。支架立柱采用φ900×10钢管，立柱顶部设置500×1000钢箱梁，其上布设贝雷桁片、I25a工字钢次梁和底模系统，其具体结构如后面附图所示。 二、贝雷支架受力验算 1、支架受力荷载取值

根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ—2000）,模板支架设计的有关规定，支架设计及验算时主要荷载为混凝土、模板和支架自重的荷载;施工人员、材料机具等行走和堆放荷载；振捣混凝土时产生的荷载；新浇混凝土对侧面模板的压力；倾倒混凝土时产生的荷载;其它可能产生的如雪荷载、冬季保温设施荷载等；支架稳定性验算荷载主要为风荷载。

1。1、混凝土自重荷载

砼自重为安全计取r=26kN/m3，根据施工图纸各截面尺寸计算荷载qr及其分布长度具体如附图一所示。

1。2、板、支架自重荷载

侧模、内模、底模自重荷载：偏安全侧模、内模及底模均按照常用钢模板150kg/m2自重计算则:

q1(l1h1l2h2l3B)150kg/m2(3.212.013.022.1611.866.38)15043KN/m 式中：l1、l2分别为两侧翼板的宽度;

5

42米跨现浇箱梁施工技术方案 h1、h2分别为两侧腹板的高度； l3为模板横桥向内模总长； B为底模板宽度； 1。3、贝雷片自重荷载

按10片贝雷横向布设，单片贝雷自重270㎏/3。0m,考虑联结销、支撑架取300㎏/3。0m计，则贝雷片自重荷载q2=10kN/m。

1。4、I25a工字钢自重荷载

I25a工字钢顺桥向按75cm间距布置, 42米长支架一共布置57根,没根工字钢长15m，则q3(571538.105)/427.76kN/m。

1.5、施工荷载

计算支架受力时，偏安全考虑施工荷载取q＝2。5kN/m2，故施工荷载取值

q42.5b2.513.7534.4kN/m , 式中：b为箱梁顶面宽度。

1。6、倾倒混凝土时产生的冲击荷载和振捣混凝土时产生的荷载取q＝2。0kN/m2，则没沿米上的荷载值q52.0b2.013.7527.5kN/m,式中：b为箱梁顶面宽度.

1.7、风荷载计算

支架水平荷载主要为风荷载，根据《公路桥涵设计通用规范》查全国基本风压图知,金华地区频率1/100的风压为350Pa，风压力计算公式为:

wk0k1k3w00.751.01.0350262.5Pa

W0：基本风压400 Pa

K0：设计风速频率换算系数,属临时工程取0。75； K1:风压高度变化系数取1。0； K3：地形地理条件系数，取1.0;

6

42米跨现浇箱梁施工技术方案 支架贝雷片以上部分横向风载（偏安全考虑，贝雷片迎风面积每延米1.5m2）

FWAWAK2(1.91.51.32.5)262.51.6kN/m

单排支架立柱所产生风荷载：

FWK2A262.50.60.981.134kN/m

K2：风载阻力系数，根据《公路桥涵设计通用规范》要求，贝雷桁架1.5m高度范围内按照桁架计查相关表格取1.9、底模以上（侧模高度2.5m范围内)按照平面结构取1.3，钢管圆形立柱参照圆形桥墩取0.6。

1。8、支架受力情况

承受竖向均布荷载：Qqrq1q2q3q4q5qr122.7kN/m 承受竖向均布荷载:F1.6L跨径1.134N立柱排架数目 2、箱梁支架模板受力系统受力验算

2.1、翼缘板区模板结构计算

42米现浇支架的侧模面板采用竹胶板,用8×10cm木枋作为次梁，次梁下每间隔75cm设置一道8×10cm木枋,木枋下面搭设钢管支撑，钢管直接撑在I25工字钢上.具体结构附图二：

2.1.1、次梁（8×10cm）木枋计算

翼缘区砼最大厚度为0.5m，最小厚度为0。15m，考虑安全系数，按0。5m厚砼计算：

翼缘处砼荷载：p10.52613kN/m2 模板荷载:p2100Kg/m21kN/m2

设备及人工荷载：p3250Kg/m2.5kN/m2 砼浇注时振捣荷载:p4200Kg/m2.0kN/m2 则有pp1p2p3p41312.5218.5kN/m2

7

42米跨现浇箱梁施工技术方案 木枋每隔30cm布置一道,q18.50.35.55kN/m2

木枋子长度一般可达4—5跨,偏安全考虑，按简支梁计算，跨径为0。75m,计算简图如下所示:

q=5.55kN/m木 枋0.75m

则跨内最大弯矩为：

Mmax0.125ql20.1255.550.7520.39kN/m

又Wbh2/68102/6133.3cm3 应力为:

maxMmaxW0.39103/(133.3106)2.93MPaw10MPa（参考一般松木木质)

最大剪力在支点处， 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

3max3Qmax2A35.55100.75228101040.39MPa2.0MPa（参考一般松木木质）

即强度均满足要求。

由规范可知，刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载，不考虑振捣所产生的荷载。偏安全考虑，其取值大小同强度计算（以下相同,不另说明），可得：

E0.1105MPa Ibh3/126.67106mm4

34fmax5ql4/384EI55.55100.75f1.875mmfl/400则刚度完全满足要求.

384110106.671060.34mm

8

42米跨现浇箱梁施工技术方案 2.1.1、主梁（8×10cm）木枋计算

箱梁翼缘板下模板主梁用8×10cm木枋，木枋下支撑φ48×3.5脚手管间距为50cm，偏于安全考虑，按简支梁进行计算,跨径为0.5m，受到次梁传递的集中荷载，大小为P15.550.754.16kN，最不利的受力模式如下图：

P1=4.16kN木 枋0.5m

则跨内最大弯矩Mmax1pl0.254.160.50.52kN/m

4又Wbh2681026133.3cm3

3maxMmax/W0.5210133.31063.9MPaw10MPa(参考一般松木木质) 最大剪力在支点处， 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

max3Qmax即强度满足要求.

334.1610/2A228101040.39MPa2.0MPa

E0.1105MPa Ibh3/126.67106mm4

fmaxpql348EI334.16100.548110106.671060.16mmf1.25mm 则刚度也完全满足要求。

2。2、腹板模板结构计算

腹板模板下面次梁和主梁采用10×12cm木方，布置方式跟翼板基本一样，只是布置间距不相等.

2.2。1、腹板新浇混凝土产生的压力

腹板新浇砼所产生的侧压力按下式计算:Pmax0.22t0K1K2v1/2

9

42米跨现浇箱梁施工技术方案 其中:Pmax为新浇注砼的对侧模的最大侧压力；

K1—外加剂影响修正系数,掺加外加剂时取值1。2； K2—砼坍落度影响修正系数，取0.85; γ—混凝土容重，取值26kN/m3; t0- 新浇注砼的初凝时间,取14h; ν—砼浇注速度,取0.5m/h。

所以:Pmax0.2226141.20.850.51/257.8kN/m2

hPmax/57.8/262.2m

可见在腹板上新浇砼产生的最大的侧压力为57.8kN/m2，且有效压头为

2.2米，考虑振捣时所产生的荷载4。0 kN/m2，所以最大的侧压力为57。8+4.0=61.8 kN/m2。侧压力从上至下按梯形规律递加，偏安全考虑，取最大荷载值61.8kN/m2计算。

①、次梁10×12cm木枋计算

木枋的布置间距为0。2cm，则q0.261.812.36kN/m

Wbh2/610122/6240cm3

木枋子长度一般为3—4跨，偏安全考虑， 按简支梁计算，跨径为0.75m，计算简图如下:

p=12.36kN/m木 枋0.75m

则跨内最大弯矩为：

Mmax0.125ql20.12512.360.7520.869kN/m

10

42米跨现浇箱梁施工技术方案 由梁正应力计算公式得： maxMmaxW0.8691032401063.62MPaw10.0MPa

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

3max3Qmax2A312.36100.752210121040.0.58MPa2.0MPa 即强度均满足要求。

挠度计算按简支梁计算：

E0.1105MPa

Ibh3/1214106mm4

3841101014.4106

384EI0.354mmf1.875mmfmax45ql34512.36100.75 则刚度也完全满足要求。 ②、主梁10×12cm木枋计算

箱梁腹板下模板主梁用10×12cm木枋，木枋下支撑φ48×3.5脚手管间距为40cm，偏于安全考虑,按简支梁进行计算，跨径为0。4m,受到次梁传递的集中荷载，大小为P112.360.759.27kN，最不利的受力模式如下图：

P1=9.27kNP1=9.27kN木 枋P1=9.27kN0.2m0.2m

则跨内最大弯矩Mmax0.93kN/m 又Wbh26101226240cm3

3maxMmax/W0.93102401063.87MPaw10MPa(参考一般松木木质) 最大剪力在支点处， 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

max3Qmax/2A34.6351032101210411

0.579MPa2.0MPa

42米跨现浇箱梁施工技术方案 即强度满足要求.

挠度按简支梁计算，作用在支点上的力对构件不产生挠度,

E0.1105MPa Ibh3/1214.4106mm4

3pl1fmax48EI339.27100.4481101014.41060.086mmf1.0mm 则刚度也完全满足要求。 2。3、底模板下构件的计算

2.3.1、次梁（10×12cm木枋）验算

底模下次梁按顺桥向布置,间距30cm和40cm ，其具体布置如后附图所示。在次梁下横桥向布置I25工字钢,间距为75cm.因此计算跨径为0。75m,按简支梁受力考虑，分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置：其计算简图如下所示：

q=21.45KN/m木 枋0.75m①、斜腹板对应位置验算

底模处砼箱梁荷载:P1262.565kN/m2 模板荷载：P2200Kg/m22.0kN/m2 设备及人工荷载:P3  250 Kg /m2  2.5 kN /m2 砼浇注冲击及振捣荷载：P4  200 Kg/m2  2 kN /m2

则有：PP1 P2  P3  P4 71.5 kN /m2 q71.50.321.45kN/m 又Wbh26101226240cm3

Mmax0.125ql20.12521.450.922.17KN.m

12

42米跨现浇箱梁施工技术方案 由梁正应力计算公式得:

maxMmax/W2.171032401069.0MPaw10MPa

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

3max3Qmax2A321.45100.752210121041.0MPa2.0MPa所以强度满足要求；

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E0.1105MPa Ibh3/1214.4106mm4

384EI0.614mmf1.875mmfmax45ql34521.45100.753841101014.4106

刚度满足要求. ②、中间底板位置验算

中间底板位置砼厚度在0。53~0。86m之间，考虑内模支撑和内模模板自重,按0.9m计算，则有：

底模处砼箱梁荷载：P1260.923.4kN/m2 内模和底模荷载：P2400Kg/m24.0kN/m2 设备及人工荷载:P3  250 Kg /m2  2.5 kN /m2 砼浇注冲击及振捣荷载:P4  200 Kg/m2  2 kN /m2

则有：PP1 P2  P3  P4 31.9 kN /m2 q31.90.412.76kN/m 又Wbh26101226240cm3

Mmax0.125ql20.12512.760.7520.897KN.m

由梁正应力计算公式得：

maxMmax/W0.89710324010613

3.74MPaw10MPa

42米跨现浇箱梁施工技术方案 由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

max3Qmax2A3312.76100.752210121040.598MPa2.0MPa 所以强度满足要求；

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E0.1105MPa Ibh3/1214.4106mm4

384EI0.365mmf1.875mmfmax45ql34512.76100.753841101014.4106

刚度满足要求。

2。3。2、支架贝雷桁片顶底模分配梁 工25a型钢受力验算

如“箱梁现浇贝雷支架结构示意图”所示，支架贝雷片铺设完成后在其上按照桁片节点距离75cm铺设底模受力型钢,工25a型钢上再铺设木枋，木枋上铺设竹胶板。

横桥向组合贝雷片安装间距为3.0m、箱梁腹板下各安设一组贝雷桁片,因此腹板自重直接作用于底模分配梁工25a的支点上，对底模型钢来讲不产生弯矩及挠度(直接受压），偏安全考虑，对底模型钢在两贝雷桁片之间按照简支梁计算，其受力荷载按照箱梁砼最大厚度计。则L=3。0m,查表的W401.4cm3

I5017cm4

型钢承受竖向最大均布荷载为：

q(qrq模板＋q施)0.75(0.92631.51.0)0.7521.68kN/m

式中： qr为箱梁混凝土自重，由于腹板自重直接作用于贝雷桁片上，因此仅取

箱梁底板、顶板（有齿块)总厚度的自重（厚0。9m)；

3层表示底模、内模模板总层数，单层模板自重如前所示取1。50kN/m2； q施表示施工人群、机具荷载，如前所示取1.0kN/m2；

0.75m为型钢间距。

14

42米跨现浇箱梁施工技术方案 故：

45qlW8W60.8MPaw170MPaMmax2ql3221.68103.08401.4106

384EI2.28mmf7.5mmfmax34521.681033842.0110115017108

型钢受力满足相关规范要求，翼缘板下受力比中间底板还要小，不需要验算。

3、贝雷桁片受力验算

如附图所示,为方便施工时的吊装，桁片在桩顶均断开设置，受力验算时取单跨箱梁支架中贝雷桁片跨度最大、荷载最大的一跨,跨径相等，因此L=9.0m、qr＝209。56kN/m,贝雷横向取10片，贝雷架特性如下：

高×长 cm×cm 150×300 则：

qqr122.7209.5122.7332.2kN/m

2qlM弦杆截面积 弦杆惯矩桁片惯矩桁片允许弯F〔cm2〕 Ix〔cm4〕 Ig〔cm4〕 矩kN。m 25。48 396.6 250500 788。0 桁片允许剪力kN 245。0 8332.29.0283363.53kN.mM100.87886304.0KN.m

（0。8为桁片不平衡受力系数）

384EI145.50mmf900045qlf345332.2109.03842.06101125050010810

40022.5mm贝雷架支点处剪应力验算:

Qql2332.291494.90KN102452450KN

2故支架纵向布设10片贝雷满足施工规范要求. 4、支架桩顶500×1000钢箱梁受力验算

15

42米跨现浇箱梁施工技术方案 钢箱梁布置如附图所示,钢箱梁受力图如下:

F2'=943.7kNF3=858.8kNF4=265.7kNF2=959.0kNF1=282.8kN钢箱梁3.2m3.0m3.0m3.0mR1904.96-R2802.5-+弯矩图（KN.m）381.7+240.14306+--剪力图（KN.m）282.8477.1

则：q1(qrq模板q施)/20.5261.52.53.2227.2KN/m

F1q19G贝雷架q工字钢3927.2247.769/5282.8KN

q3(qrq模板q施)(0.9261.532.5)3.091.2kN/m F3q39G贝雷架G工字钢991.2247.769/5858.8KN q4(qrq模板q施)/2(0.5261.52.5)3.0/225.5kN/m F4q49G贝雷架G工字钢925.5247.769/5267.5KN

q2(2.52621.52.5)0.427.291.2/2101kN/m F2q29G贝雷架G工字钢9101367.769/5959.0KN

q2'(2.52621.52.5)0.425.591.2/299.3kN/m F2'q2'9G贝雷架G工字钢999.3367.769/5943.7KN

R11623.5KN R21688.3KN

500×1000钢箱梁截面性能:A0.03536m2,Ix5.3851104m4

W0.01077m3

mxaMmaxW904.96100.0107784.03MPw145MPa

316

42米跨现浇箱梁施工技术方案 max3Qmax2A3477.11020.0353620.24MPa85MPa 经计算，所选构件满足规范要求。

35、支架单桩受力验算

钢管桩受力直接由贝雷架传递的,由上面知支反力R11623.5KN

R21688.3KN.

则单桩承受最大力为：

Rmax1688.30.035367.851410/21707.7kN

φ900×10钢管桩截面特性：

A(R2r2)3.14160.4520.4420.02796m2 I(R4r4)/43.14160.4540.444/42.77103m4

WI/R6.15103m3

考虑钢管桩立柱最长约8米，取8米计算：

rIA32.77100.027960.31m

l00.8l0.886.4m

6.4/0.3120.680

1.020.55(强度验算：

20.6202)0.93 100aRmaxA1707.7100.0279661.1MPaa140MPa

3稳定性验算:

aRmaxA1707.7100.930.0279665.7MPaa140MPa

03经计算钢管桩能满足要求。

6、支架整体稳定性验算

支架水平荷载主要为风载,风压力计算如前所述，故支架承受风力对于42m

17

42米跨现浇箱梁施工技术方案 跨径箱梁支架：F1.6L跨径1.26N立柱排架数目1.6421.134572.87KN

由于箱梁横坡调整由自身腹板高度进行调整,故恒载、施工荷载几乎不产生水平作用力,水平荷载仅为风载.

抗倾覆系数:

FH25.2107.76420.027968678.56.38/2KGB/2

72.87127.01.3式中: G表示支架自重，最不利情况为侧模已经安装完成、尚未绑扎钢筋，此时支架自重包括外模系统、贝雷桁片、钢管立柱自重。

满足规范抗倾覆系数1.3的要求 7、支架立柱基础的形式选择及受力验算 7.1基础形式选择

42米现浇支架桥位区覆盖层较浅，一般为2米左右，穿过覆盖层就是亚粘土或者是泥质粉砂岩,推荐承载离为220KPa～260KPa.并跨过建设路和滨江南路,路面承载力根据相关质料大于1000KPa。

结合现场的实际情况，支架立柱基础采用扩大基础.

7.1。1、在老路面上的基础形式拟采用1.5×1.5×0.5m的钢筋混凝土扩大基础，基础按照构造要求配筋.

7。1。2、其它立柱基础采用采用2。6×2。6×0。8m的钢筋混凝土扩大基础，基础按照构造要求配筋，以穿过覆盖层作为基础的持力层.

7。2、基础受力验算

7。2。1、对于以老路面为持力层

PA10001.51.52250KNRmax1707.7KN （单根立柱所受竖

18

42米跨现浇箱梁施工技术方案 向力最大值）

σ:为地基承载力设计值,偏安全考虑取较小值1000kpa A:扩大基础受力面面积

7.2.2、穿过覆盖层作为基础的持力层

PA2602.62.61757.6KNRmax1707.7KN

[σ］:为地基容许承载力,根据地质勘测报告取260kpa。 A：扩大基础受力面面积 三、贝雷支架的施工 1、支架搭设工艺流程

施工放样地基处理基础施工扩大基础预制支架材料准备安装立柱安装钢箱梁安装贝雷架铺设横向工字钢铺设底模系统 2、支架基础施工

根据地堪报告，结合现场情况，选定亚粘土层作为持力层是，立柱基础施工是首先进行开挖到持力层，然后绑扎钢筋，进行现浇,在顶面预埋钢板以固定钢管桩.扩大基础混凝土标号C25。

19

42米跨现浇箱梁施工技术方案 对于以老路面作为持力层扩大基础，混凝土标号C25，采取先预制，然后吊装至指定地点安装，原地面要用砂浆找平,以保证混凝土基础与原地基完全接触。在基础的顶部预埋钢板以固定钢管，钢筋混凝土扩大基础自重约为2～3吨,上面预留吊耳，以方便循环使用。 3、支架搭设施工

3.1、支架采用Φ900㎜，壁厚10㎜钢管作为支撑立柱.钢管在现场下好料,钢管桩需要接长时，利用法兰盘接长。用16T吊车逐根吊安，通过测量控制立柱的垂直度和顶面标高,首节钢管立柱与基础顶面预埋的埋件要焊接。 3。2、利用Φ720×8钢管桩做桩帽,以方便支架拆除.安装桩帽时测量严格控制顶标高,同一排架高差控制在2mm以内.

3.3、钢箱梁运至现场后，把底面(以桩帽连接部分)磨平，利用吊车逐个排架安装.

3。4、贝雷架在现场进行组拼，用呆车逐跨安装，安装是特别注意跨与跨之间相互错开，保证贝雷立杆与支架支点重叠。

3.5、贝雷桁片沿纵桥向布设好后，横桥向安装I25a工字钢,然后铺设底模系统。 4、支架预压

4。1、支架预压的意义

支架安装完成后在箱梁施工前为确保支架施工使用安全需对支架进行压载试验,其意义如下：

4.1.1、检验支架及基础承载力是否满足受力要求； 4。1。2、消除支架及地基的非弹性变形;

4.1。3、实测支架的弹性变形,为设置预拱度提供依据。 4.2、支架预压方法比选

20

42米跨现浇箱梁施工技术方案 第一方案：采用砂袋预压的方法费时费力影响工期，此方案不经济。第二方案:由于桥面纵坡为3％，采用在外模内分隔仓的方法预压，操作比较困难。第三方案:采用水箱预压，既克服了纵坡大的问题,又加快施工进度。所以采用第三种方案.

4。3支架预压的施工方法

预压荷载为箱梁单位面积最大重量的1。1倍。本方案采用水箱加水分段预压法进行预压：施工前，按照水箱加工图纸加工好水箱,水箱采用3mm厚钢板进行满焊加工,加工好后进行试水试验,确保水箱不漏水。每一段预压长度为21米左右，由于首跨现浇长度为52。5米，故首跨需分三次预压,标准跨为42米及尾跨31。5米均需分两次预压.预压步骤图如下：

21

42米跨现浇箱梁施工技术方案 B型水箱A型水箱300300箱梁中心线15025040350404035040250水箱布置横截面示意图21006802100680A型水箱680箱梁中心线1375B型水箱151530第一次预压水箱布置平面示意图A型水箱68021006802100680箱梁中心线B型水箱1375301515第二次预压水箱布置平面示意图说明: 1.本图尺寸单位为厘米。 2.单跨一幅（左幅或右幅）支架预压时，分两次进行（如图中示意图所示），即第一次先压21米长，然后卸水，移动水箱就位，再注水预压其余21米支架。 为了解支架沉降情况，在加水预压之前测出各测量控制点标高,测量控制点设置在每跨跨中、支架的支点上,每过断面4个点。在加载50%和100％后均要复测各控制点标高,加载100％预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高,如果加载100％后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可用水管卸水,否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水完成后采用16t汽车吊将水箱前移.卸水完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量(等于卸水后标高减去持

22

150 42米跨现浇箱梁施工技术方案 荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形(即塑性变形）量.预压完成后要根据预压成果重新调整底模并设置预拱度支立侧模,准备绑扎箱梁钢筋.

第三节 模板工程

为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，本工程投入的模板根据曲线半径制作相应的形式，箱梁底模铺设高强竹胶板，外侧模、内模初步考虑采用木框竹胶板。底模、侧模及内模结构见附图。 一、底模

底模I25a型钢按设计的间距铺设完成后在其上按间距30～40cm铺设宽10cm、厚12cm的木木枋作为受力主肋，然后铺设高强竹胶板底模面板，结束后根据测量测放出的底模边线进行竹胶板的切割形成底模。高强竹胶合板胶合性能好，表面平整光滑，完全满足箱梁底面混凝土外观符合要求。

1、竹胶模板的主要特点

1。1、竹胶模板强度高，韧性好，板的静曲强度相当于木胶合板强度的4～5倍,可减少模板支撑的使用数量。

1.2、 竹胶模板幅面宽，拼缝少（每张3平方米),相当于6.6块1.5米×0.3米组合钢模板的面积,支模、拆模速度快。

1.3、 竹胶模板表面光滑，容易脱模，复模竹胶模板表面对混凝土的吸附力仅为钢模板的百分之一,混凝土表面平整光滑，可取消抹灰作业,工程进展速度快.

1.4、竹胶模板耐水性好,水煮不开胶,遇水受潮不变形,防腐、防虫蛀. 1.5、竹胶模板导热系数为0。14～0。16瓦/米·开,远远小于钢模板的导热

23

42米跨现浇箱梁施工技术方案 系数，有利于冬季施工保温。

1.6、竹胶模板使用周转次数高，板材可正反两面使用，在使用方法正确的情况下,周转次数可达15~30次以上。

2、竹胶模板的铺设

2.1、紧贴模板的木枋，要纵向铺放,板缝尺量缩小，垫木的规格10×12cm，板缝用不干胶带封好，预防漏浆。

2。2、顶模拼法:先在脚手架上横铺方木，间距1。2m，再纵向铺木枋，间距为0。4-0。5m，所浇砼厚度超过280mm时,间距应相应缩小.

2。3、墙模：模板后纵向铺三个方木，再横铺二根方木联结，留好穿墙螺丝位置，立好斜撑。

3、锯板方法

锯板用的锯片要求是合金锯片，直径400毫米,120齿左右,转速3800转/分，板下垫实时锯切，以预防毛边。

4、清洁面板

竹胶模板前五次使用不必涂脱模剂，以后每次应及时清洁板面，有粘板的涂刷脱模剂后再使用.

5、存贮方法

板面不得与地面接触,应下垫方木，边角对齐堆放，保持通风良好，防止日晒雨淋,并定期检查. 二、外侧模和翼缘模

箱梁外侧模和翼缘模同样采用竹胶板模板,翼缘板竹胶板下由8×10cm木枋次梁,主梁采用8×10cm木枋组成模板骨架，次梁的间距为30cm，主梁的间距

24

42米跨现浇箱梁施工技术方案 75cm，采用φ48×3.5脚手管做排架立柱，立柱上安装顶拖支撑主梁。腹板竹胶板下由8×10cm木枋次梁，主梁采用8×10cm木枋组成模板骨架,次梁的间距为20cm，主梁的间距75cm，采用φ48×3。5脚手管做排架斜撑，斜撑上安装顶拖支撑主梁。

三、内模及内模支撑计算

箱梁在每跨距离中横梁0。6L(L为跨距）的顶板中间处设置100㎝（纵向)×80㎝（横向）的人洞一个，以便进行内模及支撑的拆除作业。箱梁施工整体完毕后按施工要求将人孔浇注封闭.

箱梁内模采用组合木模板拼装，面板采用竹胶板，采用φ48×3。5脚手管做排架立柱支撑在底模顶面上，脚手管顺桥向按1。0左右设置一排，每排7根.立柱支撑点必须与横桥向底模下木枋位置对应，而且立柱不可直接支撑在底模顶，两者间须垫设混凝土垫块。立柱顶设8×10cm木枋作为横梁，并固定牢固。横梁顶铺设8×10cm木枋后直接铺设内顶模，内顶模两侧立柱之间设置两道斜撑，以保证支架的稳定.

1、模板下次梁（8×10cm木枋）验算(A区）

脚手管立杆的纵向间距为1。0m,横向间距为0.75m，顶托木枋横梁按横桥向布置，间距仍为1。0m；次梁按纵桥向布置，间距0.5m。因此计算跨径为1。0m，按简支梁受力考虑，验算顶模下位置即可,计算简图如下： q=5.89N/m木 枋q=5.5kN/m木 枋120cm100cm顶模处砼荷载：P10.28267.28kN/m2 设备及人工荷载：P2250kg/m22.5kN/m2 砼浇注冲击及振捣荷载:P3200kg/m22.0kN/m2 25

42米跨现浇箱梁施工技术方案 则有P(P1P2P3)(7.282.52)11.78kN/m2

Wbh2681026133.3cm3

由梁正应力计算公式得：

2qLw8W11.780.510001.028133.3106 5.52MPaw10MPa 强度满足要求；

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

3Q2A311.780.51031.0/22810104 （参考一般木质）

0.55MPa2MPa¨ 强度满足要求；

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E0.1105MPa； Ibh3/128103/12666.7cm4

1.15f3.0mm(fL/400)刚度满足要求。

fmax5qL4/384EI55.891031.04/384666.710811010

以上各数据均未考虑模板强度影响，若考虑模板刚度作用，则以上各个实际值应小于此计算值。

对于B区，次梁间距为0。45m，计算跨度不变,砼荷载按平均0.4m厚考虑，则有：

顶模处砼荷载:P10.42610.4kN/m2 设备及人工荷载：P2250kg/m22.5kN/m2 砼浇注冲击及振捣荷载：P3200kg/m22.0kN/m2

则有P(P1P2P3)(10.42.52)14.9kN/m2

Wbh2681026133.3cm3

由梁正应力计算公式得：

26

42米跨现浇箱梁施工技术方案 2qLw8W14.90.4510001.028133.3106 6.29MPaw10MPa 强度满足要求;

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

3Q2A314.90.451031.0/22810104 (参考一般木质）

0.63MPa2MPa¨ 强度满足要求;

由矩形简支梁挠度计算公式得:

E0.1105MPa； Ibh3/128103/12666.7cm4

1.31f3.0mm(fL/400)刚度满足要求.

fmax5qL4/384EI56.71031.04/384666.710811010

2、顶托横梁(8×10cm木枋）验算：

脚手管立杆的纵向间距为1。0m,横向间距为0.75，顶托木枋按横桥向布置，间距1。0cm.验算A区位置即可,因此计算跨径为0。75m，仅按简支梁受力(垂直于横桥向木枋方向受力分析）考虑：

根据以上对次梁的计算分析可知，工字钢受到由次梁传递过来的集中菏载，大小为P1P(0.51.0)5.89kN ;按最不利位置考虑,计算简图如下：

木 枋P1 = 5.89kNP1 则：

Wbh237.5cm37.5cmL=75cm 681026133.3cm3 ；

由梁正应力计算公式得：

wP1L/4W5.891030.75/4133.31068.28MPaw10MPa

27

42米跨现浇箱梁施工技术方案 强度满足要求；

由简支梁挠度计算公式得:

E0.1105MPa; Ibh3/128103/12666.7cm4

0.78f1.875mmfL/400fmaxP1L3/48EI5.891030.753/4811010666.7108

刚度满足要求。施工时应在脚手管顶端设置脚手管横杆,安装顶托，木枋直接落在顶托上.

四、模板工程施工注意事项

1、模板安装完毕后，由单项技术负责人按照设计要求，对模板工程的材料规格、接头方法、间距及剪刀撑设置等进行详细检查，符合混凝土质量要求及施工安全要求后方可进行钢筋帮扎、混凝土施工。

2、模板工程作业要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作，周围设置安全网和防护栏杆。有交叉便道地区施工应设警示牌，避免伤及行人.

3、加强模板管理，严禁随意盲目锯切竹胶板，拆模时严禁猛撬、禁止抛掷模板.

模板现场拼装时其误差应满足如下规定: 模板标高： ±10mm 模板的内部尺寸: +5，0mm 轴线偏位: 10mm

砼浇筑完成模板拆除后应及时对模板平整度以及平面尺寸进行校核，同时加强模板表面修整，以保证下一次砼的外观质量以及箱梁线型。

第四节 箱梁钢筋工程

钢筋在后场加工成型编号堆放运至现场进行绑扎,钢筋的绑扎顺序为：底板钢筋→腹板竖向、水平钢筋和横梁→顶板钢筋。因箱梁的主筋大部分为φ16、φ12的螺纹钢筋，故钢筋接长采用对焊联接。横梁钢筋φ25采用滚轧直螺纹套筒联接.

施工时注意为下道工序预埋钢筋、埋件和支架拆除下放的预留孔以及护栏、伸缩缝、支座、泄水管、通讯电缆等预埋件，并确保位置准确。

加工钢筋的允许偏差

28

42米跨现浇箱梁施工技术方案 项目 受力钢筋顺长度方向加工后全长 弯起钢筋各部分尺寸 箍筋、螺旋筋各部分尺寸 允许偏差（mm) ±10 ±20 ±5 需要注意的一点是，钢筋保护层用专业生产橡胶垫块，橡胶垫块厚度根据施工使用部位净保护层厚度确定，这种垫块只有四支小腿支撑在模板上,避免拆模后出现“满天星\"的情况.

第五节 箱梁混凝土工程

一、箱梁砼配合比设计

42米跨现浇箱梁混凝土设计为C55，砼配合比设计时考虑如下几点： 1、应优先考虑低水化热水泥.

2、粗骨料:含泥量、粉屑、有机物质和其它有害物质不得超过设计规定的数值，骨料应具有良好的级配以获得水泥用量低、混凝土强度高、和易性好的组合.

3、细骨料：细骨料是混凝土中影响敏感的原材料之一,因此细骨料直接影响着混凝土的和易性和强度,如细骨料偏粗，则和易性差,泌水性大,如偏细，比表面积大,细骨料的选用根据试配试验决定。

4、夏季、冬季施工时，分别采用砂石料降温、热水拌和以控制混凝土的出仓温度,同时对混凝土运输车和泵管分别采取降温和保温措施，减少混凝土水分的损失。

二、箱梁混凝土浇筑 1、砼供应

砼生产由1台80m3/h水上砼搅拌站和1台75m3/h陆上砼搅拌站生产供应，混凝土熟料经过混凝土输送车搅拌运输车运到施工现场，通过混凝土拖泵泵送砼到浇筑部位。

2、砼浇注

2.1、钢筋、模板、预应力管道、预留孔洞、预埋件均按设计及施工规范的要求施工完毕，并经监理工程师验收。

2。2、砼浇注时必须利用架立钢筋设浇注平台，上铺脚手板以便于施工人员振捣抹面及覆盖，避免人踩钢筋及砼表面。

2。3、砼搅拌、运输设备状态良好。

29

42米跨现浇箱梁施工技术方案 2.4、砼原材料充足。

2。5、收听天气预报,预报自开盘至砼浇注完毕时间段内无雨雪和大风。 3、砼浇注顺序

单跨箱梁砼由东向西推进浇注，利用两台拖泵以箱梁轴线对称布料,避免支架两侧承受不均等荷载,并按底板→腹板→顶板→翼板的顺序进行浇筑，施工时混凝土分层厚度不宜超过30cm.

4、砼浇注注意事项

4.1、混凝土浇筑前应对支架、模板和预埋件进行认真检查,清除模板内的杂物,并用清水对模板进行认真冲洗。砼浇筑时，配测量工、木工以及电焊工各2人以加强观测,出现问题及时处理.

4.2、浇筑过程用插入式振捣器振捣，注意不要损伤预应力束波纹管道，以防水泥浆堵塞波纹管以及压浆嘴。

4。3、混凝土浇筑完成后,根据季节采取措施进行养护。混凝土强度达设计强度90%以上时，才能进行预应力钢绞线张拉。

4.4、箱梁每一孔的混凝土在支架上一次性浇筑完毕，为避免支架变形而对箱梁产生裂缝，严格控制砼初凝时间（全部混凝土必须在混凝土初凝前浇筑完）。

三、 箱梁施工缝处理

施工缝处理采用人工方法凿毛，凿毛清理至露出粗骨料后用高压气冲洗。下一次浇注前先对砼接缝面进行湿润、保湿。

第六节 箱梁预应力工程

箱梁采用三向预应力,纵向通长束采用7φS15.24钢绞线，张拉控制应力为0。75fpk，张拉控制力为1367kN，配YM15—7,YMP15—7型锚具及YJ15—7型联接器，采用单端张拉.纵向其它束用9φS15。24钢绞线，张拉控制应力为0。75fpk，张拉控制力为1758kN,配YM15-9型锚具采用两端张拉。箱梁腹板设竖向预应力精轧螺纹钢筋（JL32）,配扎丝锚具,张拉控制应力为0。9fpk，张拉控制力为568kN，箱梁下端为锚固端，上端为张拉端.箱梁顶板横向预应力束采用3φS15.24钢绞线,张拉控制应力为0.75fpk，张拉控制力为586kN，配YBM15—3型锚具，锚固端

30

42米跨现浇箱梁施工技术方案 S

采用钢绞线打花工艺锚固，单端交错张拉。箱梁横梁预应力束采用7φ15。24和9φS15。24钢绞线，均采用单端张拉.张拉时以应力和伸长量进行“双控\"控制并以张拉应力控制为主。

一、预应力施工工艺流程

预应力施工前准备 预应力管道安装下一跨施工预应力下料预应力穿束预应力张拉通长束连接器接长预应力管道压浆、封锚非 通长 束施工结束二、施工方法

1、波纹管埋设

箱梁预应力管道通过埋设塑料波纹管的方法进行预留，波纹管使用前必须进行外观质量检查,检查合格后方可使用。塑料波纹管外观应表面光滑，色泽均匀，内外壁不允许有融体破裂、气泡、裂口、硬块及影响使用的划伤。

波纹管安装工艺:波纹管采用钢筋定位网片定位,预应力管道定位筋应设置准确,顶板纵向束、底板、横梁和顶板横向束每间隔80㎝设一处,腹板竖向每束设三处。塑料波纹管的接长一般用连接管与波纹管连接，要求连接管与波纹管要匹配,其连接没有空隙，也可用塑料波纹管焊接机将塑料波纹管直接热熔焊接；

31

42米跨现浇箱梁施工技术方案 波纹管与锚垫板的连接一般用连接头将锚垫板与波纹管连接起来;波纹管与排气管的连接采用在波纹管上热熔排气孔，然后用弧形塑料排气管连接.见下图所示。为预防万一，一般要求连接处用胶布缠绕密封起来。

塑料波纹管的连接示意图 2锚垫板安装

预应力锚垫板通过槽口模板进行定位,槽口模板用5㎜钢板在加工厂按设计尺寸制作,锚垫板用螺栓固定在槽口模板上然后通过测量定位将槽口模板和锚垫板一并固定在箱梁端头模板上。槽口模板与锚垫板接触面要密实，严禁在砼浇注过程中水泥浮浆进入管道影响预应力张拉施工。

3钢绞线下料、人工穿束

由于各跨之间钢绞线有部分采用连接器接长，予应力施工时只能采用先穿束后浇注混凝土的施工工艺；有部分是浇注混凝土后在穿束.钢绞线经自检确认合格后,计算每束的下料长度, 用砂轮切割机分批下料编号成捆运输至现场，在确保锚垫板位置正确、孔道内畅通、无杂物后进行人工穿束。

4上锚垫板及夹片

浇完混凝土后，清除锚具与锚垫板接触处的砂浆，以保证锚具与锚垫板接触面平整，受力均匀，然后才可以上锚垫板.上夹片时应严格检查每个夹片有无裂缝或牙纹损坏现象，有缺陷的夹片严禁使用。

5、钢绞线的张拉

在施加预应力前应做好钢绞线进场后的报验、千斤顶和油表以及配套油泵的校验工作。 并且仔细检查锚具下面混凝土是否密实，如不密实，应用环氧树脂进行补强，再进行张拉作业.

张拉程序：安装锚具、千斤顶→拉到初应力（设计应力的10%)→测量初始长度→张拉至设计应力→持荷2分钟→量伸长量→回油锚固→量出实际伸长量并求出回缩值→检查是否有滑丝、断丝情况发生。

32

42米跨现浇箱梁施工技术方案 予应力施工时采用单端张拉和两端张拉两种方式,以张拉应力和张拉伸长量进行“双控\"控制，并以张拉应力控制为主。

预应力筋的实际伸长值ΔL的计算公式如下： ΔL=ΔL1+ΔL2

式中:ΔL1—从初应力至最大控制应力间的实测伸长值(mm)；

ΔL2-初应力以下的推算伸长值(mm）。

钢绞线实际张拉伸长值与理论计算张拉伸长值的差值应在—5％~+6％范围内，张拉过程中做好记录。

6张拉注意事项：

6.1、张拉设备设专人保管使用，并定期检验、标定、维护;锚具应保持干净并不得有油污。

6。2、预应力张拉的顺序严格按施工图提供的顺序进行。 6。3、每次锚具安装好后必须及时张拉以防其在张拉前生锈.

6。4、在砼浇筑前要在箱梁顶预埋测量观测点以观测混凝土浇筑前后及予应力张拉前后的标高变化。

6.5、当两束或两束以上钢束的位置相互影响张拉时，必须征求设计、监理的同意方可适当挪动钢绞线束位置或加大槽口的深度.

6。6、张拉前检查锚具锥孔与夹片之间、锚垫板喇叭口内有无杂物. 7孔道压浆、封锚

压浆是后张法预应力施工中的最后也是关键的一步，压浆前对压浆机进行认真检查，然后用压浆机向管道内注压清水充分冲洗润湿管道，至全部管道冲洗完后方可正式拌浆开始压浆.

压浆混合料的水灰比控制在0。35~0。40之间，并掺入适量的膨胀剂和缓凝剂进行配制。所配制的水泥浆应具有低水化热、高流动性、泌水率及自由膨胀率适中等特点,并能保证所泌出的水分在24小时内可被混合浆全部吸收。 压浆步骤:

7。1、张拉工序完成后,用水泥封堵锚头外面钢绞线，使压浆时水泥浆不会从钢绞线与锚头间缝隙中流出.

7.2、封堵水泥有一定强度后，在压浆端安装压浆管清洗管道准备压浆。 7.3、启动压浆机，当所排出的水泥浆稠度及流动度符合要求后,密封出气孔。

33

42米跨现浇箱梁施工技术方案 7。4、开动压浆机保持一定压力，等另一端出浆孔内喷出纯浆后关闭出浆孔阀门，压浆机持压3分钟后关闭压浆机及压浆端阀门，完成管道压浆.

第七节 贝雷支架拆除

现浇段内模及内模支撑待砼强度达设计强度70%后拆除，现浇段外侧模待混凝土预应力束张拉前拆除，底模系统及支架待该跨的预应力全部张拉完才能拆除。侧模拆除时先将可调顶托、拆除木枋和竹胶板，在拆除脚手管。支架拆除施工时先拆除支撑立柱部分,再用卷扬机整体下放钢箱梁以上部分至地面分解（为了便于支架拆除,要在箱梁施工时根据实际需要预φ10~φ16cm的孔洞）。

第八节 进度保证计划

一、建立工程进度管理机构，制定总进度计划

按“项目法\"组织施工，建立高效精干的生产指挥调度班子,减少施工生产组织层次，充分发挥施工生产潜力。根据施工工艺、工程特点，合理安排工、料、机，制定本工程施工总进度计划,作为进度控制总目标.

二、制定工期保证措施,确保进度计划的实施

1、充分利用已建、已有的生产生活设施，缩短现场施工准备时间，尽快形成施工生产能力，多作业面平行展开，流水作业。

2、认真编制年、季、月施工进度计划。维护计划的严肃性,以旬保月,以月保季,以季保年，确保总工期和节点控制工期。

3、发扬“争科技领先，创管理一流”的企业精神。认真做好技术超前工作，尽量采用新技术、新工艺、新材料、新设备。

4、对生产要素认真进行优化组合,动态管理.强化现场指挥调度,•确保关键项目带动一般项目。

5、定期召开生产协调会议,及时解决问题，层层落实.

6、加大关键线路设备、人员投入,实行二班制作业，确保按总体进度目标完成.

三、严格监督，合理调整

严格按制定的计划组织施工生产.项目部由生产副经理组织计划、工程部门

34

42米跨现浇箱梁施工技术方案 进行进度计划的分解，落实到工段、班组，每旬、月、季进行监督检查，并提出书面报告，对计划完成情况进行分析,提出解决办法、意见.项目经理部根据工程进展情况，组织有关人员,合理地进行进度计划的调整，并相应调整项目资源.

四、冬季、雨季施工安排 1、 冬季施工安排

1.1 保证钢筋、钢结构的焊接质量

株洲地区年最底气温为—11。5℃，大于规范规定钢筋加工、焊接时对最底气温（-15。0℃）的要求，所以钢筋在后场、施工现场施工时仅采用一些普通的保护措施即可满足对施工质量的要求。

1。1.1、由于箱梁钢筋均为直径小于或等于25mm的细钢筋，φ25钢筋采用滚轧直螺纹套筒连接，直径小于25mm接长在后场采用对焊接头，现场采用对焊或者搭接接长,其施工工艺能够满足冬季施工的要求。

1。1。2、对于在加工场地上的闪光对焊接头,在对焊机处搭设防风棚,以减小焊件温度差，对焊后的接头严禁立刻接触水及冰雪。

3）、施工现场几乎无钢筋焊接接头,但对个别钢筋焊接工作以及钢结构的加工也应采取防雪、防雨、挡风措施.施工时利用彩条布搭设防风棚,必要时采用碘钨灯照明的方法作为焊接时的保温措施以保证焊接质量。

1.1.3、如果出现气温低于-15.0℃时则停止钢筋的加工、安装。 1。2 保证混凝土质量的措施

冬期施工中保证混凝土质量的措施从以下几个方面控制： 1。2。1、混凝土的配制和搅拌

①、用温水搅拌混凝土,确保混凝土出机温度大于10.0℃、入仓温度不低于5℃.

在搅拌站设置2个电阻加热热水箱,加热水箱采用草袋包裹三层后再用彩条布包裹保温.在混凝土浇注开盘前将水箱内用水加热到50℃左右，混凝土搅拌时2个水箱轮换加热使用。同时延长混凝土搅拌时间超过50％以上，以增加出料温度。

及时收听天气预报，选择一天中气温较高的时段浇注混凝土，同时避免混凝土浇注后气温突降。

②、选择适合冬季使用的外加剂，并将混凝土的初凝时间适当减小到.

35

42米跨现浇箱梁施工技术方案 ③、严格控制骨料质量,其中不得掺有冰雪，如发现应及时清除.

④、混凝土浇注前采用热水对混凝土接缝进行湿润，同时采用碘钨灯在模板顶口照射混凝土接缝面加温。

1。2。2、混凝土的保温措施

①、混凝土浇筑完成后，顶面采用覆盖3层麻袋作为保温材料。

②、混凝土浇注完成后的外侧模保温采用在模板外覆盖2层土工布、1层彩条布包裹，同时根据实际情况可在脚手架外侧挂设用彩条布挡风。

1.2。3、混凝土拆模后的保温及养护

混凝土达到拆摸强度后，选择上午温度较高的时间拆除模板，这样可以减小混凝土表面的温差。混凝土拆模并经现场监理验收混凝土表面无缺陷后，立即挂设2层土工布、1层塑料薄膜。

塑料薄膜既可以起到保温作用,又可起到防止混凝土表面水份散失，达到混凝土养护作用.在混凝土达到养护龄期后且具有一定强度后再拆除塑料薄膜、土工布 。

1。3 安全保证措施

由于冬季气候干燥，一些保温材料(如泡沫板、海绵等）、脚手架上的竹笆、安全网、彩条布等均属于易燃物品，所以要切实做好防火工作,防止火灾的发生.

1。3。1、在施工现场配备足够数量的干粉灭火器及黄沙备用. 1。3.2、严禁在施工现场使用电炉、碘钨灯取暖，以防止引燃物品。 1。3。3、做好工人的防寒工作,给工人发放御寒物品,并尽量减少夜间工作时间。

1.3。4、悬挂醒目标志，提高工人的安全意识。

1。3。5、所有人行爬梯的踏步上均需绑扎麻袋片用以防滑. 1。3。6、若遇大风、雪雨天气则可作适当的停工。 2 、雨季施工安排

根据施工计划和项目特点，妥善安排，必须做好下列工作； 1）做好现场排水工作，开挖明渠，埋设排水管,设置集水井，泵排; 2)加强与气象部门联系，每天收听天气预报，尽量安排混凝土浇筑在非雨天进行；

3）做浇筑过程中遇雨作好混凝土的保护措施；

36

42米跨现浇箱梁施工技术方案 4)提前做好雷雨、暴雨预防工作及相应各项安全工作;

第九节 质量保证措施

质量是企业的生命线，保证质量、做好服务，是取信于用户的基础.为达到质量体系的要求,对员工进行了一系列质量体系的学习、培训、宣传活动，分类分层次组织全体员工百分之百参加学习,通过学习,使大家明白了建立质量体系的意义和内涵。

一、确保工程质量措施：

1、按照GB/T19002 ISO9002标准建立了质量保证体系 ，并使之良好运行和不断提高、改进.

2、贯彻执行国务院关于“加强基础设施工程质量管理\贯彻执行交通部“公路工程质量管理办法”，以项目管理为载体，落实到项目管理的各环节。建立健全质量保证体系（包括组织网络、各级责任制、资源配备、管理程序）。

3、加强质量意识教育，开展QC小组活动

项目部组织由人事部门负责质量意识教育。加强职工质量意识的教育 、法纪、法规教育,树立“百年大计，质量第一”思想。积极开展QC小组活动。针对工程难点、关键工艺，建立QC活动小组，对施工中遇到的问题、难点进行分析研究,并制定相应的技术保证措施，以确保工程质量。

4、强化内部管理、落实基础工作

严格施工技术管理程序和办法，施工前坚持技术、安全交底，让让施工人员作到心中有数。

严格执行施工技术标准和规范，执行招标文件中的技术规范和图纸。加强计量、检测、试验、测量工作。

5、遵守监理程序，尊重监理工程师意见，使整个工程质量处于严格的监控之中。

6、认真领会、理解施工图，严格按图施工.

在制定施工方案和施工细则之前,仔细阅读设计文件和图纸，理解设计意图，严格按施工图进行施工。

7、作好原材料、半成品的检查把关。

重点把好钢材、水泥进场前的检验关,不符合质量标准的材料一律不准进场，

37

42米跨现浇箱梁施工技术方案 进场原材料的质量、型号、规格、品种必须符合设计要求,且出厂合格证或试验资料齐全。

8、认真执行自检、互检和交接检查的三检制度和专检制度。

三检制度由质检部门负责,在班组工序之间进行.认真填写三检表,并履行签字手续。专检制度由专职质检员进行，现场检查施工技术、质量、试验资料，对工艺及工序进行质量评定。

9、加强测量工作

首先对业主提供的控制网点按规范要求复测，然后根据线路总体布置,布设施工基线，设立平面及高程控制网，经监理工程师验收后，进行工程施工.任何测放数据必须在电算的基础上经手算复核并由其他人复核后方可使用。

第十节、安全保证措施

一、安全保障检查程序

项目安全预控目标现场作业人员培训工艺流程危险点分析制定安全措施、操作规程安全检查、验收 NO合格？YES安全技术交底实施工艺流程、按章操作 NO合格？YES总结、推广发生工伤、机损等事故

二、安全管理措施

由于箱梁施工均为高空作业，特别是下面有两条城市主干道，车流量大，过

38

42米跨现浇箱梁施工技术方案 往行人比较多，防止高空坠落物体。 施工时除技术上必须考虑到各种不安全因素外在施工过程中时亦应刻注意发现安全隐患后及时整改，彻底处理结束方可继续施工。

1、建立完善的安全管理网络，成立有关负责人参加的领导小组负责研究与决策有关安全方面的重大技术问题。项目部安全保障组织机构图如下：

2、在技术上必须做到任何施工工序都考虑到安全，特别是支架的设计是否合理、安全,支架搭设、支架予压施工工艺是否合理,并在其每一项分项工程施工前进行安全、技术交底，避免不安全因素的发生。

项目部安全保障组织机构图

项目部经理、书记项目副经理项目总工安全监督部门工 程 部质检部计划部物质部机 务部综 合 办 公 室河东工段水上工段河西工段 3、每月召开一次安全会议，讨论决定安全生产的重大事项，每周进行一次安全检查,并随之召开一次各部门参加的安全会议,检查一周的安全工作.

4、完善并执行安全规章制度,按《株洲湘江四桥施工现场安全守则》，结合我局有关安全管理规程，其中包括:高空安全操作规程，机械安全操作规程，安全用电制度，防火安全制度，起重作业安全制度,特殊工种安全制度，事故报告制度等.

39

42米跨现浇箱梁施工技术方案 5、实行安全目标管理，层层分解落实安全指标,严格执行与经济挂钩奖惩制度,坚决实施安全否决权制度.

6、配齐必要的劳动防护用品，如安全帽、安全带等.所有人员进入工地，必须按规定配戴安全防护用具。工地内醒目位置设立安全规定告示牌、安全宣传标语。

7、所有电气设备必须质量可靠,并有可靠的漏电保护与接地装置，户外用电设备应有防雨措施。

8、对施工安全设备、施工脚手架、栏杆、工作平台等,都必须进行检查测试和保养，资料记载以作备查。

三、加强对员工安全培训

开工前组织全体人员认真学习有关安全生产和劳动保护方面的法律、法规、规章和技术标准。定期组织安全生产教育、安全知识培训，聘请有关专家授课，提高施工安全和健康意识，增强自我保护能力，开展“三不伤害活动”.

第十一节、劳动力使用计划

42米现浇箱梁施工劳动力使用计划如下表： 序号 1 2 3 3 4 5 6 7 8 9 10 11 13 14 15 16

工 种 管理及后勤人员 技术员 专职质检员 工长 测量工 起重工 专业电焊工 电 工 钢筋工 混凝土工 木工 试验工 专职安全员 流动机械司机 支架安装工 预应力张拉工 人 数 10 4 2 2 4 4 10 3 20 20 20 2 2 10 20 15 40

备 注 测量放线 起重指挥 焊接及切割 负责钢筋加工、绑扎 混凝土施工 模板支立 负责混凝土、材料等试验工作 施工中的安全工作 42米跨现浇箱梁施工技术方案 17 普工 合 计 10 158 第十二节 主要施工机械设备使用计划 42米现浇箱梁主要施工机械使用计划如下表：

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 名称 水上搅拌站 陆上搅拌站 混凝土输送泵 混凝土输送车 砂石料船 汽车吊 汽车吊 履带吊 装载机 水泥船 交通艇 发电机 载重汽车 预应力力张拉设备 压浆设备 电焊机 振捣棒 水泵 滚轧直螺纹设备 钢筋加工机械 木工机械 型号 80m3/h 75m3/h 60m3/h 6m 200T QY—16 QY—25 50T ZL30 300吨 130匹 400KVA 12T D50 3单位 台 台 台 辆 艘 台 台 台 台 艘 艘 台 台 套 套 台 台 台 套 套 套 数量 1 1 4 3 4 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 10 若干 若干 1 1 4 备注 第十三节 42米现浇箱梁支架材料使用计划

41

42米跨现浇箱梁施工技术方案 42米现浇箱梁支架材料使用计划

单跨数量 材料名称 型号 数量 70m 5m 70m 140片 140片 单跨重(Kg) 21413。1 702.4 28000 42000 计划投入的数量 数量 175m 40m 175m 投入总重(Kg） 53532.75 5619。2 70000 备注 做桩帽 按每米长重400Kg 钢管桩 钢管 钢箱梁 贝雷架 贝雷架联接桁架 钢板 钢板 工字钢 钢板 高强竹胶板 木枋 木枋 φ900×14 φ720×8 500×1000 δ=20 δ=16 I25a δ=3 δ=2 350片 105000 350片 扩大基础预埋35。2m2 5526。4 88m2 13816 件利用预埋套筒重复使用 做加劲板（一次5。4m2 678.24 43。2m2 5426 使用） 84021.882m 33608。6 2205m 5 17897。 加工预压水箱 04 1270m2 3175m2 65。3m3 45m3 92390.脚手管 φ48×3。5 9624m 36956.2 24060m 4 2000可调顶托 5000个 个 钢筋砼基1500×预制(满足一般8 7。2m3 础 1200×500 配筋要求） 现浇一次性投钢筋砼基2600×348 259。6m 入（满足一般配础 2600×800 筋要求） 注：42米现浇箱梁考虑投入两跨半材料 第十四节 42米现浇箱梁施工进度计划

80×100 26.1m3 100×120 18m3 42