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1、编制依据 ...................................................................................................................................... 1 2、工程概况 ...................................................................................................................................... 1 2.1总体概况 .............................................................................................................................................. 1 2.2承插型盘扣式钢管支撑架搭设区域概况 .......................................................................................... 3 2.3模板体系选用说明 .............................................................................................................................. 4 3、施工准备 ...................................................................................................................................... 5 3.1技术准备 .............................................................................................................................................. 5 3.2材料准备 .............................................................................................................................................. 5 3.3机械准备 .............................................................................................................................................. 6 4、模板施工 ...................................................................................................................................... 6 4.1施工顺序 .............................................................................................................................................. 6 4.2 模板支设 ............................................................................................................................................. 6 4.2.1梁模板 ........................................................................................................................................... 6 4.2.2板模板 ........................................................................................................................................... 8 4.2.3 柱模板支撑架设计 .................................................................................................................... 10 4.2.4墙模板 ......................................................................................................................................... 10 4.2.5楼梯模板 ..................................................................................................................................... 11 5、施工保证措施 ............................................................................................................................. 12 5.1模板保证措施 .................................................................................................................................... 12
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5.2支撑体系保证措施 ............................................................................................................................ 12 6、质量要求 .................................................................................................................................... 13 6.1本工程的施工质量控制 .................................................................................................................... 13 6.2 预留和预埋质量 ............................................................................................................................... 14 6.3 施工质量通病防治 ........................................................................................................................... 14 7、模板拆除 .................................................................................................................................... 15 7.1强度要求 ............................................................................................................................................ 15 7.2拆模申请 ............................................................................................................................................ 15 7.3 拆模技术要求 ................................................................................................................................... 15 8、安全技术要求 ............................................................................................................................. 16 9、计算书 ........................................................................................................................................ 17 9.1墙模板计算书 .................................................................................................................................... 17 9.2柱模板计算书 .................................................................................................................................... 24 9.3 梁模板计算书 ................................................................................................................................... 34 9.4 梁侧模板计算书 ............................................................................................................................... 46 9.5板模板（盘扣式）计算书 ................................................................................................................ 55
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承插型盘扣式钢管支模架施工方案
1、编制依据
(1)本工程施工图纸。
(2)《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010） (3)《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2014） (4)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） (5)《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008） (6)《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013） (7)《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
(8)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2011） (9)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） (10)《建筑施工手册》（第五版）
(11)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 2、工程概况 2.1总体概况
表2-1
工程名称 工程地点 建设1 陶新家园小区（东地块） 2 景东大道南侧 3
景德镇陶邑文化发展有限公司 11
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单位 设计单位 监理单位 施工单位 建筑4 广州宝贤华瀚建筑工程设计有限公司 5 江西省赣建工程建设监理有限公司 6 中国建筑一局（集团）有限公司 总建筑面积 292094 地下1层、地上1~33层 地下 49312 建筑高度 地上 241744 地下3.9m、地上99m 7 面积（㎡） 建筑层数 设计 9 使用年限 8 50年 工程等级 二级 地下一层 东1#~15#楼 10 建筑功能分区 东16#楼 东17#楼 东18#楼 22
车库及设备用房，层高3.9m。 住宅楼，标准层层高3m。 幼儿园 独栋商业楼 酒店 遵义保利未来城市工程
11 12 耐火等级 防水等级 地上耐火等级为一级，地下耐火等级为一级。 地下室设备房、顶板防水Ⅰ级、车库范围防水Ⅰ级、屋面防水Ⅱ级。 2.2承插型盘扣式钢管支撑架搭设区域概况
本工程地下室采用钢管脚手架及1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#楼使用铝模板施工，独栋商业、幼儿园、酒店及主楼的非标准层满堂架采用扣件式钢管脚手架，剩余主楼的标准层则采用承插型盘扣式钢管支撑架搭设。各楼栋具体参数见表2-2。
表2-2
楼号 梁截面尺寸 矩形柱截面尺寸 墙截面尺寸 楼板厚度 层高 楼号 梁截面尺寸 矩形柱截面尺寸 墙截面尺33
东7#楼 200x300、200x400、200x450、200x500、200x550、200x350、200x600、200x750、200x1200（非典型） 450x600、400 x700、400 x500、300 x700 200、250 100/120 3/3.05 东8#、9#、10#、11#楼 200x300、200x400、200x450、200x500、200x550、200x350、200x600、200x750、200x1200（非典型） 450x600、400 x700、400 x500、300 x700 200、250 遵义保利未来城市工程
寸 楼板厚度 层高 楼号 梁截面尺寸 矩形柱截面尺寸 墙截面尺寸 楼板厚度 层高 2.3模板体系选用说明
本工程模板工程主要包括剪力墙、柱、梁、板、楼梯等。
模板及支撑体系选用承插型盘扣式钢管支架体系，木枋选用50×100mm，模板采用18mm厚胶合板，规格为 915×1830mm，墙柱模板支撑体系采用Ф48×3.5mm（计算为Ф48×3）的钢管，对拉螺杆选用Ф12。
表2-3 工程主要构件模板设计一览表
100/120 3/3.05 200、250 100/120 3/3.05 东12#、13#、14#、15#楼 200x300、200x400、200x450、200x500、200x550、200x350、200x600、200x750、200x1200（非典型） 450x600、400 x700、400 x500、300 x700 序号 施工部位 模板类型 准备使用材料 支撑体系 1 墙、柱 18厚胶合板，50×100mm木枋/50mm木模 ×40mm×2.5mm方钢管，Ф48×3.5mm钢管，Ф12对拉螺杆等 44
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18厚胶合板，50×100mm木枋，Ф48×3.5mm钢管，可调托撑等 18厚胶合板，50×100mm木枋/50mm3 梁 木模、方钢管 ×40mm×2.5mm方钢管，Ф48×3.5mm盘扣架，Ф48×3.5mm钢管，Ф12对拉螺杆，可调托撑，步步紧等 18厚胶合板，50×100mm木枋/50mm×40mm×2.5mm方钢管，Ф48×3.5mm盘扣架，可调托撑等 盘扣架 盘扣架/扣件钢管架 盘扣架/扣件钢管架 2 楼梯 木模 4 板 木模、方钢管 3、施工准备 3.1技术准备
(1)根据现场结构形式和特点及现场的施工条件，对模板支架进行设计，确定模板的平面布置，立杆间距，节点、大样做法；验算模板支撑体系的强度、刚度及稳定性。
(2)搭设操作人员必须经过专业技术培训和专业考试合格后，持证上岗，模板支架搭设前，施工管理人员按专项施工方案的要求对操作人员进行技术和安全作业交底。
(3)进入施工现场的钢管支架及构配件质量在使用前进行复检。
(4)模板安装前进行全面的安全技术交底，操作班组熟悉本方案的要求，并做好模板安装作业的分工准备。
(5)放好轴线、模板边线。
(6)经验收合格的构配件按品种、规格分类码放，并悬挂数量规格告示牌，构配件堆放场地排水通畅、无积水。 3.2材料准备
本工程采用盘扣式钢管支架作为支撑结构，立杆采用φ48×3.5mm 钢管，尺寸规格： 通用立杆型号：
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LG-30(300mm)、LG-60(600mm)、LG-90(900mm)、LG-120(1200mm)、LG-150(1500mm)、LG-180(1800mm)、LG-210(2100mm)、LG-240(2400mm)、
LG-300(3000mm)； 通用横杆型号：
HG-30(300mm)、HG-60(600mm)、HG-90(900mm)、HG-120(1200mm)、HG-150(1500mm)。 立杆横杆材质均为Q235，壁厚为3.0mm~3.5mm。
本工程采用的主要立杆规格为900mm、1200mm 和2400mm 三种（不含套管内接长长度）；横杆规格为900mm，1200mm 两种。 3.3机械准备
名称 电锯 手提电锯 电钻 切割机 4、模板施工 4.1施工顺序
测量放线，确定本层梁、板位置→按照方案搭设梁、板支模盘扣钢管脚手架→验收支模架→铺设次龙骨及梁、板模板→梁、板标高及尺寸复核→绑扎梁、板钢筋→验收钢筋→浇注梁、板砼→砼养护→达到设计强度（龄期）后，拆除梁、板模板及支模架体。 4.2 模板支设 4.2.1梁模板
标准层梁截面概况：200x300、200x400、200x450、200x500、200x550、200x350、200x600、200x750，200x1200（非典型梁，单独验算），计算则选取最大截面尺寸200×750。详见表4-1。
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单位 台 台 台 台 数量 7 5 7 4 进场日期 2015.4.15 2015.4.15 2015.4.15 2015.4.15 备注 遵义保利未来城市工程
表4-1
名称 材料 规格 搭设方式及间距 模板系统满堂脚手架：盘扣式钢管 盘扣钢管 Φ48×3.5 沿梁长度方向@1200mm，梁底垂直梁长度方向设1条独立承重立杆，两立杆间距为@1200mm。 设置扫地杆，离地距离250mm；横杆步距1.5m，最上面一道横杆至板底主楞的距离500mm，严禁超过650mm。 立杆 横杆 盘扣钢管 Φ48×3.5 顶托、插销 顶托伸出钢管200mm，插销防拔脱 梁底模板 面板 胶合板 18mm 50×次楞 木枋/方钢管 100/50mm×40mm×2.5mm Φ48×3.5 平行梁长方向设置，间距@100mm 主楞 钢管 垂直梁长方向，间距@1200mm 梁侧模板 面板 胶合板 18mm 50×100 Φ48×3.5 77
次楞 木枋 平行梁长方向设置，间距@200mm 主楞 钢管 垂直梁长方向的双钢管，间距@600mm 遵义保利未来城市工程
对拉螺杆 设置一排，垂直方向间距@400，水平间距@600，步步紧配合使用。 模板支设剖面示意图 M12全螺纹螺杆 注：(1)目前现场材料连接盘为4 个扣接孔；
(2)如遇梁截面超过本方案所述梁截面的，按照高大模板方案进行处理。 4.2.2板模板
板厚度100mm、120mm。 名称 材料 规格 搭设方式及间距 模板系统满堂脚手架：盘扣式钢管 立杆
盘扣钢Φ48立杆最大间距1200mm×1200mm（可根据板88 遵义保利未来城市工程
管 ×3.5 跨进行调整） 设置扫地杆，离地距离250mm；横杆步距1.5m，最上面一道横杆至板底主楞的距离500mm，严禁超过650mm。 横杆 盘扣钢管 Φ48×3.5 顶托、插销 顶托伸出钢管200mm 面板 胶合板 18mm 50×满铺 次楞 木枋/方钢管 100/50mm×40mm×2.5mm Φ48×3.5 垂直主楞方向设置，间距@300 主楞 钢管 双钢管 板模板支设剖面示意图 说明：（1）目前现场材料连接盘为4个扣接孔。
（2）要求板下支撑体系统的水平横杆全部延伸到梁下，与梁下的立杆或水平横杆联接，
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以保证架体的整体性。 4.2.3 柱模板支撑架设计
采用18mm厚胶合板在木工棚制作，施工现场组拼，背楞采用50×100木枋、50mm×40mm×2.5mm方钢管@200mm~250mm，柱箍采用Ф48×3.5@500双钢管，最底下一道柱箍离地250mm，对拉螺栓采用Ф12@300进行加固。 4.2.4墙模板
本工程剪力墙厚分别有200mm、250mm，剪力墙模板采用18mm厚木胶合板，设置Φ12对拉螺栓，对拉螺栓竖向间距为500mm、水平间距均为600mm，次楞采用50mm×100mm木枋、50mm×40mm×2.5mm方钢管竖向布置，间距300mm，主楞采用Φ48×3.5mm双钢管，间距为500mm。最底下一道主楞离地250mm。具体形式如图4-4、4-5。
图4-6 剪力墙模板剖面图
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图4-7剪力墙模板平面图
4.2.5楼梯模板
序项具体内容 本工程主楼标准层楼梯模板采用封闭式模板体系。模板下部留设出气口和振捣孔，出气孔直径100mm间距500mm，出气口内侧加铺200mm×200mm钢丝网，钢丝网边用20mm宽木条固定。施工时附加对拉1 模板设计 螺栓，将踏步顶板与底板拉结。控制施工过程产生的变形。 楼梯封闭楼梯模板底部脚手架与楼板脚手架联结。立杆间距为1000mm×1000mm；纵横杆步距为@1200mm底部设置双向扫地杆，端部加设通长木枋垫板。 1111
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序项具体内容 3 示意图
楼梯模板设计示意图 5、施工保证措施 5.1模板保证措施
模板及支撑体系必须符合下列要求
(1)保证工程结构和构件各部分形状尺寸和位置正确。 (2)模板接缝严密。
（3）模板与混凝土接触面涂刷隔离剂，严禁隔离剂玷污钢筋与混凝土接触面。 （4）现浇钢筋混凝土梁板跨度大于4m时，模板按要求起拱，起拱高度为1/1000~3/1000。 （5）安装上层模板及支架时，下层楼板必须具有承受上层荷载的能力。
（6）固定在模板上的预埋件及预留孔洞不得遗漏，安装位置准确，偏差符合规范要求。 （7）模板重复使用时先进行筛选，损坏过大的禁止使用。 5.2支撑体系保证措施
(1)材料进场时进行检验，符合要求的方可用于本工程模板支撑体系，严禁不同规格钢管混用。
（2）所有模板支撑满堂脚手架搭设前，先熟悉方案要求，根据楼层高度，混凝土构件大
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楼梯模板效果图 遵义保利未来城市工程
小，确定立杆的间距要求，确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置，注意横杆能尽量纵横贯通，平直。梁底的立杆与板底的立杆能通过横杆形成整体。
（3）立杆底部垫通长木方。
(4) 立杆通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头位置错开高度75mm。
(5)水平杆接头与连接盘的插销用铁锤击紧至规定刻度线。
(6)每搭设完一步支模架后，及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。
(7)混凝土浇筑前施工管理人员组织对搭设的支架进行验收，并确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。
6、质量要求
6.1本工程的施工质量控制
表6-1 模板安装偏差
项目 轴线位置 底模上表面标高 柱、墙、梁 不大于5m 层高垂直度 大于5m 相邻两板表面高低差 8 经纬仪或吊线、钢尺检查 允许偏差（mm） 5 ±5 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 截面内部尺寸 +4， -5 钢尺检查 6 经纬仪或吊线、钢尺检查 2 钢尺检查 1313
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表面平整度 3 2m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 6.2 预留和预埋质量
表6-2 预留、预埋质量偏差
序1 2 3 项 目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 插 筋 中心线位置 外露长度 4 预埋螺栓 中心线位置 外露长度 5 预留洞 中心线位置 尺 寸 6.3 施工质量通病防治
表6-3 质量通病及预防措施一览表 部位 梁梁身不平直；1、 支模时边摸盖住底模。 2、 梁侧模必须有压脚板，粱底模按规定起拱。 3、 混凝土 浇筑前，模板充分用水湿透。 1、 楼板模板厚度要一致，次楞要有足够的强度和刚度，搁置要平整。 2、 板模板按规定起拱。 爆模、断面尺1、 次楞、主楞按方案要求放置。 1414
允许偏差（mm） 3 3 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0 通病 防治措施 模板 梁侧模爆模；局部模板嵌入主梁间，拆除困难。 板板中部下挠；模板 板底混凝土面不平 墙遵义保利未来城市工程
、柱模寸鼓出，漏浆、混板 凝土不密实，蜂窝麻面，偏斜，柱身、墙身扭曲。 7、模板拆除 7.1强度要求
混凝土强度达到以下规定方可拆除模板：
现浇结构拆模时所需混凝土强度 序号 模板名称 结构类型 结构跨度（m） 2 板 ＞2，≤8 ＞8 1 底模 梁 ＞8 悬臂构件 2 7.2拆模申请
拆除模板前，将拆模试块送检，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模。 7.3 拆模技术要求
(1)拆除模板作业按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下
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2、 成排柱支模时，先支两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通常线，再立中间柱模。 3、 必要时撑斜撑。 混凝土设计强度标准值% 50 75 100 75 100 ≤8 -- 100 侧模墙柱按混凝土强度表面及棱角能达到不受损坏 遵义保利未来城市工程
层同时拆除，严禁抛掷，严禁操作人员站在正拆除的模板下。
(2) 拆模遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则。
(3)侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。 (4)拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。
(5)在混凝土墙体、平板上留洞时，在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严。
(6)拆除时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明。 (7)模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。
(8)拆除的支架构件安全传递至地面，严禁抛掷。 （9）模板支架上进行电气焊作业时，必须有防火措施。 8、安全技术要求
(1)操作人员进入施工现场必须戴好安全帽；严禁穿拖鞋、赤膊作业。 （2）操作人员严禁酒后作业。 （3）高空作业必须佩戴安全待。
（4）施工机械做好防护措施如圆盘锯的防护罩等。 （5）拆模时操作人员必须系好安全带。 （6）支模前脚手架要跟上模板支撑的进度。 （7）在拆墙模前不准将脚手架拆除；
（8）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。发现问题及时处理。 （9）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱。
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（10）用塔吊吊运模板时，必须由塔吊司机指挥，严格遵守相关安全操作规程。 9、计算书
9.1墙模板计算书 9.1.1工程属性 新浇混凝土墙名称 墙 混凝土墙的计算高度(mm) 9.1.2荷载组合
《建筑施侧压力计算依据规范 工模板安全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 3000 混凝土墙的计算长度(mm) 4000 主楼剪力新浇混凝土墙墙厚(mm) 250 4 外加剂影响修正系数β1 1 1 混凝土浇筑速度V(m/h) 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 3 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×3}＝min{29.868，72}＝29.868kN/m2 2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值1717
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Q3k(kN/m2) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝
0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2 9.1.3 面板布置 小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 300 500 600 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 125 300 275 500 1818
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模板设计立面图
9.1.4面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.525m，W＝bh2/6＝525×182/6＝28350mm3，I＝bh3/12＝525×183/12＝255150mm4
15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板厚度(mm) 18 1919
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9.1.4.1强度验算
q＝bS承＝0.525×38.056＝19.979kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.225kN·m
σ＝Mmax/W＝0.225×106/28350＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 9.1.4.2挠度验算
q＝bS正＝0.525×29.87=15.682kN/m
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面板变形图(mm)
ν＝0.646mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm 满足要求！ 9.1.5小梁验算 小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 83.333 小梁截面惯性矩I(cm4) 416.667 矩形木楞 15.444 小梁材料规格(mm) 小梁弹性模量E(N/mm2) 50×100 9350
9.1.5.1强度验算
q＝bS承＝0.425×38.056＝16.174kN/m
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小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
Mmax＝0.728kN·m
σ＝Mmax/W＝0.728×106/83333＝8.734N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 9.1.5.2挠度验算
q＝bS正＝0.425×29.87=12.695kN/m
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小梁变形图(mm)
ν＝0.671mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！
9.1.5.3 支座反力计算
R1=5.453kN，R2=...R12=5.948kN，R13=8.427kN 9.1.6主梁验算 主梁类型 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 8.98 主梁截面惯性矩I(cm4) 21.56 双钢管 205 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) Ф48×3 206000
9.1.6.1强度验算
主梁弯矩图(kN·m)
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Mmax＝0.942kN·m
σ＝Mmax/W＝0.942×106/8980＝104.863N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 9.1.6.2挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝0.422mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！ 9.1.7对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Ntb(kN) 12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+275]＝600mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+300]＝550mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.6×0.55×38.056＝11.931kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！ 9.2柱模板计算书 9.2.1工程属性 新浇混凝土柱名称 柱 2424
新浇混凝土柱长边边长700 遵义保利未来城市工程
(mm) 新浇混凝土柱的计算高度(mm) 9.2.2荷载组合
《建筑施侧压力计算依据规范 工模板安全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 3000 新浇混凝土柱短边边长(mm) 400 4 外加剂影响修正系数β1 1 1 混凝土浇筑速度V(m/h) 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 3 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×3}＝min{29.868，72}＝29.868kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3]＝min[29.87，72]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝
0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2
2525
遵义保利未来城市工程
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m29.2.3面板验算 面板类型 覆面竹胶合板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 4 500 柱短边小梁根数 3 14.74 面板弹性模量E(N/mm2) 8925 面板厚度(mm) 18
模板设计平面图
9.2.3.1强度验算
最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
2626
遵义保利未来城市工程
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.882kN/m
Mmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×18.146×0.2332-0.117×0.882×0.2332＝-0.104kN·m σ＝Mmax/W＝0.104×106/(1/6×500×182)＝3.867N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2 满足要求！
2727
遵义保利未来城市工程
9.2.3.2挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/m
ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×14.935×233.3334/(100×8925×(1/12×500×183))＝0.138mm≤[ν]＝l/400＝233.333/400＝0.583mm
满足要求！ 9.2.4小梁验算 小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm4) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 9.2.4.1强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.233×38.056＝8.88 kN/m
200 矩形木楞 213.333 15.444 小梁材质规格(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁弹性模量E(N/mm2) 50×100 53.333 9350
2828
遵义保利未来城市工程
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.4kN·m
σ＝Mmax/W＝0.4×106/53.333×103＝7.493N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！ 8.2.4.2挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.233×29.87＝6.97 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.719mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 9.2.5柱箍验算 柱箍类型 钢管 2929
柱箍合并根数 2 遵义保利未来城市工程
柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm3) Ф48×3 4.49 柱箍截面惯性矩I(cm4) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000
10.78 205
模板设计立面图
9.2.5.1柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
3030
遵义保利未来城市工程
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.267kN·m，N1＝5.803kN
短边柱箍计算简图
3131
遵义保利未来城市工程
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.07kN·m，N2＝4.005kN
M/Wn＝0.267×106/(4.49×103)＝59.443N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
9.2.5.2柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
3232
遵义保利未来城市工程
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.066mm≤[ν]＝l/400＝1.12mm ν2＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝0.745mm 满足要求！ 9.2.6对拉螺栓验算
3333
遵义保利未来城市工程
对拉螺栓型号 扣件类型 M12 3形26型 轴向拉力设计值Ntb(kN) 扣件容许荷载(kN) 12.9 26 N＝5.803×2=11.605kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
N＝5.803×2=11.605kN≤26kN 满足要求！ 9.3 梁模板计算书 9.3.1工程属性 新浇混凝土梁名称 KL14 (m) 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) 9.3.2荷载设计
面板 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 0.1 0.3 0.5 0.75 120 200×700 新浇混凝土结构层高(m) 3 新浇混凝土梁计算跨度7 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 24 3434
遵义保利未来城市工程
混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) 模板支拆环境不考虑风荷载 9.3.3模板体系设计 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁底两侧立柱间距lb(mm) 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置 梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm) 板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm) 3535
1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 1.1 2.5 2 梁两侧有板，梁板立柱不共用A 1200 1200 500 500 200 1200、1200 居中 600 1050 1050 遵义保利未来城市工程
梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 设计简图如下：
3 200 结构表面隐蔽 1 按混凝土梁梁宽均分 600
平面图
3636
遵义保利未来城市工程
立面图
9.3.4面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板厚度(mm) 18
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
3737
遵义保利未来城市工程
q1＝γ0×[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+ψc×1.4Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2.5]×1＝25.04kN/m
q1静＝γ0×1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝21.54kN/m q1活＝γ0×ψc×1.4Q1k×b＝1.4×2.5×1＝3.5kN/m
q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m （1）强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×25.04×0.12＝0.031kN·m σ＝Mmax/W＝0.031×106/54000＝0.58N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算
νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×17.95×1004/(100×10000×486000)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝100/250＝0.4mm
满足要求！ （3)支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.375×21.54×0.1+0.437×3.5×0.1＝0.961kN R2=1.25q1l=1.25×25.04×0.1＝3.13kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×17.95×0.1＝0.673kN R2'=1.25q2l=1.25×17.95×0.1＝2.244kN 9.3.5小梁验算 小梁类型
方钢管 3838
小梁材料规格(mm) □50×40×2.遵义保利未来城市工程
5 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 206000 14.12 205 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 验算方式 5.65 三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
125
q1＝
max{0.961+1.2×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.7-0.12)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5]×max[1.05-0.2/2，1.05-0.2/2]/2×1，3.13+1.2×(0.3-0.1)×0.2/2}=4.997kN/m
q2＝max{0.673+(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[1.05-0.2/2，1.05-0.2/2]/2×1，2.244+(0.3-0.1)×0.2/2}＝2.651kN/m
3939
遵义保利未来城市工程
（1）抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×4.997×1.22，0.5×4.997×0.22]＝0.72kN·m σ＝Mmax/W＝0.72×106/5650＝127.358N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×4.997×1.2，4.997×0.2]＝3.598kN τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=3.598×1000×[40×502-(40-5)×452]/(8×141200×5)＝18.553N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！ （3）挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.651×12004/(100×206000×141200)＝1.28mm≤[ν]＝l1/250＝1200/250＝4.8mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.651×2004/(8×206000×141200)＝0.018mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！ （4）支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×4.997×1.2，0.4×4.997×1.2+4.997×0.2]＝6.596kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.163kN，R2＝6.596kN 正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.651×1.2，0.4×2.651×1.2+2.651×0.2]＝
4040
遵义保利未来城市工程
3.5kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝2.993kN，R'2＝3.5kN 9.3.6主梁验算 主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁截面惯性矩I(cm4) 416.67 方木 1 13 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 83.33 50×100 9600 1.4 主梁自重忽略不计，计算简图如下：
（1）抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
4141
遵义保利未来城市工程
σ＝Mmax/W＝0.318×106/83330＝3.822N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.999kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.999×1000/(2×50×100)＝1.2N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.034mm≤[ν]＝l/250＝600/250＝2.4mm 满足要求！ （4）支座反力计算
4242
遵义保利未来城市工程
承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.164kN，R2=14.593kN，R3=0.165kN 9.3.7可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座承载力容许值[N](kN) 可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝14.593kN≤[N]＝30kN 满足要求！ 9.3.8立柱验算 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) （1）长细比验算
hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.6×500,500+2×0.7×200)=800mm λ=hmax/i=800/15.9=50.314≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.829
R1＝0.164kN，R2＝14.593kN，R3＝0.165kN
立柱最大受力N＝max[R1，R2，R3]+1.2×0.15×(3-0.7)＝max[0.164，14.593，0.165]+0.414＝15.007kN
Ф48×3.5 15.9 205 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) 424 4.49 0.15 可调托座 30 可调托座内主梁根数 1 4343
遵义保利未来城市工程
f＝N/(φA)＝15.007×103/(0.829×424)＝42.695N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
9.3.9立杆支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) F1=N=15.007kN （1）受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系4444
100 150 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C25 150 βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 ,m σpcum h0 η=min(η1,η2) η1 遵义保利未来城市工程
η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长βs 边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 数 as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=1.27N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=920mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，
m)ηumh0=(0.7×1×1.27+0.25×0)×1×920×80/1000=65.43kN≥F1=15.007kN
满足要求！
（2）局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 F1 Fl≤1.35βcβlfcAln fc 4545
遵义保利未来城市工程
混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 βc βl Aln Al βl=(Ab/Al)1/2 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=11.9N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.9×22500/1000=1084.388kN≥F1=15.007kN 满足要求！ 9.4 梁侧模板计算书 9.4.1工程属性 新浇混凝梁名称 梁侧模 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 梁板结构情况 9.4.2荷载组合
《混凝土侧压力计算依据规范 结构工程施工规范》GB50666-2011 新浇混凝土初凝时间4 4646
300×800 见下图 楼板厚度(mm) 120 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 塌落度修正系数β 0.9 遵义保利未来城市工程
t0(h) 混凝土侧压力计算位置混凝土浇筑速度V(m/h) 2 处至新浇混凝土顶面总高度H(m) min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.8}＝min{34.213，19.2}＝19.2kN/m2 0.8 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×0.8}＝min{34.213，19.2}＝19.2kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×32.4+1.4×0.9×2]＝41.886kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝32.4 kN/m2 9.4.3支撑体系设计 小梁布置方式 小梁间距 主梁合并根数 主梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 结构表面的要求 支撑距梁底距离依次为 4747
竖直向布置 300 2 150 600 结构表面外露 200，600 遵义保利未来城市工程
设计简图如下：
模板设计剖面图
9.4.4面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。计算简图如下：
15 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板厚度(mm) 18 4848
遵义保利未来城市工程
9.4.4.1抗弯验算
q1＝bS承＝1×41.886＝41.886kN/m
Mmax＝0.125q1l2＝0.125×41.886×0.32＝0.471kN·m
σ＝Mmax/W＝0.471×106/54000＝8.726N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 9.4.4.2挠度验算
q＝bS正＝1×32.4＝32.4kN/m
νmax＝5×32.4×3004/(384×10000×486000)=0.703mm≤300/400=0.75mm 满足要求！ 9.4.4.3支座反力验算 承载能力极限状态 R＝q1l=41.886×0.3＝12.566kN
正常使用极限状态 R'＝ql=32.4×0.3＝9.72kN 9.4.5小梁验算 小梁类型 方木 4949
小梁材料规格(mm) 100×50 遵义保利未来城市工程
小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 41.667 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 小梁截面惯性矩I(cm4) 计算简图如下：
104.167 15.44 1.78
9.4.5.1抗弯验算
小梁弯矩图(kN·m)
q=12.566kN/m
σ＝Mmax/W＝0.251×106/41667＝6.032N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 9.4.5.2抗剪验算
5050
遵义保利未来城市工程
小梁剪力图(kN)
τmax＝3 Vmax/(2bh)＝3×3.041×1000/(2×50×100)＝0.912N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 9.4.5.3挠度验算
小梁变形图(mm)
q=9.72kN/m
νmax＝0.242mm≤400/400=1mm 满足要求！
9.4.5.4主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax＝2.991kN
5151
遵义保利未来城市工程
正常使用极限状态 R'max=2.313kN 9.4.6主梁验算
主梁最大悬挑长度(mm) 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm2) 150 Ф48×3 206000 主梁类型 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁受力不均匀系数 1 120 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 钢管 2 205 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下：
5252
遵义保利未来城市工程
9.4.6.1 抗弯验算
主梁连续梁部分弯矩图(kN·m)
主梁悬挑梁部分弯矩图(kN·m)
q=2.991kN/m
σ＝Mmax/W＝0.449×106/4490＝99.922N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 9.4.6.2抗剪验算
5353
遵义保利未来城市工程 主梁连续梁部分剪力图(kN)
主梁悬挑梁部分剪力图(kN)
τmax＝2Vmax/A=2×3.041×1000/424＝17.283N/mm2≤[τ]＝120N/mm2 满足要求！ 9.4.6.3挠度验算
主梁连续梁部分变形图(mm)
主梁悬挑梁部分变形图(mm)
5454
遵义保利未来城市工程
q=2.313kN/m
ν1max＝0.335mm≤600/400=1.5mm ν2max＝0.117mm≤150/400=0.375mm 满足要求！
9.4.6.4最大支座反力计算 Rmax=6.655/1=6.655kN 9.4.7对拉螺栓验算 对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Ntb(kN) 12.9 可知对拉螺栓受力N＝0.95×6.655＝6.322kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
9.5板模板（盘扣式）计算书 9.5.1工程属性 新浇混凝土板名称 模板支架纵向长度La(m) 模板支架高度H(m) 9.5.2荷载设计
面板 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 5555
板 9 3 新浇混凝土板板厚(mm) 模板支架横向长度Lb(m) 120 3 0.1 0.3 0.5 0.75 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 遵义保利未来城市工程
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) 泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2) 其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m) 9.5.3模板体系设计 主梁布置方向 平行立杆纵向方向 立杆横向间距lb(mm) 顶层水平杆步距hˊ(mm) 1200 400 水平杆步距h(mm) 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm) 小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度L1(mm) 主梁最大悬挑长度L2(mm) 150 100 1500 200 立杆纵向间距la(mm) 1200 0.25 24 1.1 2 0.55 5656
遵义保利未来城市工程
平面图
5757
遵义保利未来城市工程
纵向剖面图
5858
遵义保利未来城市工程
横向剖面图
9.5.4面板验算 面板类型 覆面木胶合板 抗弯强度设计值f(N/mm2) 计算方式 简支梁 16.83 弹性模量E(N/mm2) 9350 厚度t(mm) 18 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ：
5959
遵义保利未来城市工程
W=bt2/6＝1000×182/6＝54000mm3 I=bt3/12＝1000×183/12＝486000mm4 承载能力极限状态
q1=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)+1.4×1×2=6.534kN/m q1静=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.2×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)=3.734kN/m 正常使用极限状态
q=γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×1×(0.1+(24+1.1) ×0.12)+1×1×2=5.112kN/m 9.5.4.1强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×6.534×0.32=0.074kN·m
σ=Mmax/W=0.074×106/54000=1.37N/mm2≤[f]=16.83N/mm2 满足要求！ 9.5.4.2挠度验算
νmax＝5ql4/(384EI)=5×5.112×3004/(384×9350×486000)=0.119mm νmax=0.119 mm≤min{300/150，10}=2mm 满足要求！ 9.5.5小梁验算
6060
遵义保利未来城市工程
小梁材质及类型 矩形木楞 截面类型 50mm×100mm 截面惯性矩I(cm4) 抗弯强度设计值f(N/mm2) 计算方式 承载能力极限状态
q1=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.2×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.12)+1.4×0.3×2=2.032kN/m 正常使用极限状态
q=γGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×0.3×(0.3+(24+1.1) ×0.12)+1×0.3×2=1.594kN/m 按 二等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下：
二等跨梁 416.667 12.87 截面抵抗矩W(cm3) 弹性模量E(N/mm2) 83.333 8415
9.5.5.1 强度验算
6161
遵义保利未来城市工程
σ=Mmax/W=0.36×106/83333=4.32N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 9.5.5.2抗剪验算
Vmax＝1.51kN
3Vmax/(2bh0)=3×1.51×1000/(2×50×100)＝0.453N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！ 9.5.5.3挠度验算
6262
遵义保利未来城市工程
νmax=0.498mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 满足要求！ 9.5.5.4支座反力 承载能力极限状态 R1=1.129kN R2=3.02kN R3=1.129kN 正常使用极限状态 R1ˊ=0.884kN R2ˊ=2.365kN R3ˊ=0.884kN 9.5.6主梁验算 主梁材质及类型 截面惯性矩I(cm4) 抗弯强度设计值f(N/mm2) 抗剪强度设计值fv(N/mm2) 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态
R=max[R1,R2,R3]/2=max[1.129,3.02,1.129]/2=1.51kN
6363
钢管 10.78 205 截面类型 截面抵抗矩W(cm3) 弹性模量E(N/mm2) Ф48×3 4.49 206000 125 计算方式 二等跨梁 遵义保利未来城市工程
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[0.884,2.365,0.884]/2=1.1825kN 计算简图如下：
9.5.6.1抗弯验算
6464
遵义保利未来城市工程
σ=Mmax/W=0.821×106/4490=182.851N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 9.5.6.2抗剪验算
Vmax＝3.515kN
2Vmax/A=2×3.515×1000/424＝16.58N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 9.5.6.3挠度验算
6565
遵义保利未来城市工程
νmax=1.627mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10] =8mm 满足要求！ 9.5.7立柱验算 钢管类型(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm2) 立柱截面抵抗矩(cm3) 4.49 支架立杆计算长度修正系数η 悬臂端计算长度折减系数k 9.5.7.1长细比验算
l01=hˊ+2ka=400+2×0.7×200=680mm
6666
Ф48×3 200 回转半径i(mm) 立柱截面面积(mm2) 15.9 424 1.2 0.7 遵义保利未来城市工程
l02=ηh=1.2×1500=1800mm 取两值中的大值l0=1800mm λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150 长细比满足要求！ 9.5.7.2立柱稳定性验算 不考虑风荷载
顶部立杆段： λ1=l01/i=680/15.9=42.767 查表得，φ=0.86
N1=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2]×1.2×1.2=10.101kN f=N1/(φ1A)＝10.101×103/(0.86×424)=27.701N/mm2≤[σ]=200N/mm2 满足要求！
非顶部立杆段： λ2=l02/i=1800/15.9=113.208 查表得，φ=0.386
N2=[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+1.4×2]×1.2×1.2=10.533kN f=N2/(φ2A)＝10.533×103/(0.386×424)=64.357N/mm2≤[σ]=200N/mm2 满足要求！ 9.5.8可调托座验算 可调托座内主梁根数 2 可调托承载力容许值[N](kN) 按上节计算可知，可调托座受力 N =10.101kN≤[N]=40kN
40 6767
遵义保利未来城市工程
满足要求！
9.5.9立杆支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) F1=N=10.152kN
9.5.9.1受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 120 150 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C25 150 βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 ,m σpcum h0 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4η1 6868
遵义保利未来城市工程
Um η2 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长βs 边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=1.27N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mm F=(0.7βhft+0.25σpc，
m)ηumh0=(0.7×1×1.27+0.25×0)×1×1000×100/1000=88.9kN≥F1=10.152kN
满足要求！
9.5.9.2局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规6969
F1 Fl≤1.35βcβlfcAln fc βc 遵义保利未来城市工程
定取用 βl Aln Al βl=(Ab/Al)1/2 Ab 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=11.9N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，Aln=ab=22500mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×11.9×22500/1000=1084.388kN≥F1=10.152kN 满足要求！
混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 7070
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