汽车吊上楼板作业计算

35t汽车吊上结构楼板计算书

1、概况

圆形采光顶钢结构为跨度31.6m单层网壳结构，网壳顶标高25.6m，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙骨，其余为连系件（如下图所示）。

HC2300FCECDC112009000900032008400840084003200GC-1GC-3GC-4GC-2

圆形采光顶钢结构平面图

25.600GC-1矩形钢管15.900(4F)混凝土结构混凝土结构970011200DCEC9000FC9000HC1850

圆形采光顶钢结构剖面图

2、吊车荷载及尺寸

行驶状态自重（总质量） kg 质量参数 前轴轴荷 kg 后桥轴荷 kg 外形尺寸(长×宽×高) mm 尺寸参数 支腿纵向距离 m 支腿横向距离 m 根据施工方案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为： 吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t·m。 3、吊车支腿压力计算 （1）计算简图

起重臂方向32300 11150 21150 12613×2500×3280 5.35 6 N3N1N45350N26000计算简图

（2）计算工况

工况一、起重臂沿车身方向（α=0°） 工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°） 工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=48°） （3）支腿荷载计算公式：

N=ΣP/4±[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）] 式中：ΣP——吊车自重及吊重； M——起重力矩；

α——起重臂与车身夹角；

α

a——支腿纵向距离； b——支腿横向距离。 （4）计算结果

A、工况一、起重臂沿车身方向（α=0°） N1=N2=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+10×（1/10.7）=9.26t N3=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-10×（1/10.7）=7.39t B、工况一、起重臂垂直车身方向（α=90°） N1=N3=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4+10×（1/12）=9.16t N2=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）] =（32.3+1）/4-10×（1/12）=7.49t

C、工况一、起重臂沿支腿对角线方向（α=52°） N1=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]

=（32.3+1）/4+10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=9.57t N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]

=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=7.09t N2=ΣP/4-[M×（Cosα/2a-Sinα/2b）]

=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7-Sin52°/12）=8.41tt N3=ΣP/4+[M×（-Cosα/2a+Sinα/2b）]

=（32.3+1）/4+10×（-Cos52°/10.7+Sin52°/12）=8.41t

35t汽车吊开行于地下室顶板上，每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实，道木扩散面积为1.2m2。

汽车吊作业时要求吊车的四个支腿不同时位于一个楼板板块内，即一个楼板板块内只有一个支腿支撑。按支腿位于单个板块中间时为最不利工况计算，柱网间距为8.4m，楼板跨度按8.4m计算，则Mmax=1.3*9.57*8.4/4=26.13t·m，1.3为活载动力系数。

根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中附录B——楼面等效均布活荷载的

确定方法，可知楼板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布荷载qe=8Mmax/(bl2)。

上式中，l——楼板的跨度；

b——楼板上荷载的有效分布宽度； Mmax——楼板的最大弯矩。

其中，Mmax=26.13t·m，l=8.4m，b=8.8m（按GB50009-2001附录B.0.5中第2种情况取值）

则：汽车吊作用下楼面等效均布荷载qe=8*26.13/(8.4*8.82)=0.32t/m2

而实际穹顶下方地下室顶板荷载约1t/m2，因此35t汽车吊上地下室顶板吊装穹顶是安全的。

为进一步提高安全行，汽车吊作业时要求后方或侧方两支腿支承于混凝土主梁位置。