第一节 编制依据 --------------------------------------------------------------2 第二节 工程概况 --------------------------------------------------------------2 第三节 方案选择 --------------------------------------------------------------2 第四节 材料选择 --------------------------------------------------------------2 第五节 模板安装 --------------------------------------------------------------4 第六节 模板拆除 --------------------------------------------------------------7 第七节 模板技术措施 --------------------------------------------------------7 第八节 安全、环保文明施工措施 --------------------------------------- 11 第九节 脚手架计算书 ------------------------------------------------------ 12 梁模板（扣件钢管架) ----------------------------- 错误!未定义书签。 板模板(扣件钢管高架） ------------------------------------------------ 24 柱模板 ---------------------------------------------------------------------- 32
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高支模板(专项)施工方案
第一节 编制依据
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社; 《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社; 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社； 另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。
第二节 工程概况
天生河水闸重建工程为三孔水闸及一孔通航孔，闸墩上设交通桥,启闭机室
高4.8米.闸室底板到交通桥面高8.15米，闸室底板到交通桥到启闭机室楼面16。75米，属于高支模.
第三节 方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点,模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：
梁模板（扣件钢管架），板模板（扣件钢管高架），柱模板.
第四节 材料选择
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按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 梁模板（扣件钢管架)
面板采用20mm胶合面板60×80木方（内楞）现场拼制,60×80木方（外楞）支撑,采用可回收）φ12对拉螺栓进行加固.梁底采用60×80木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成,采用φ48×3。5钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验,试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件,应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活,夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏.如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用. 板模板(扣件钢管高架）
板底采用20mm胶合板面板。承重架采用扣件式钢管脚手架,由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用胶合面板、钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证.脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验,试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm.钢管螺栓拧紧力矩达70N。m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验,试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
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柱模板 分段一
采用20mm厚胶合板，在木工车间制作施工现场组拼,背内楞采用60×80 木方,柱箍采用80×100 木方围檩加固，采用可回收m12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补,保证楞角方直、美观。斜向支撑,采用φ48×3.5钢管斜向加固（尽量取45°）.
第五节 模板安装
1、模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。
模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝,两板接头处要加设卡子，以防漏浆,拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：
1、两块模板之间拼缝 ≤1 2、相邻模板之间高低差 ≤1 3、模板平整度 ≤2 4、模板平面尺寸偏差 ±3 2、模板定位
当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1。2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测.首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm) 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕,模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线,并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。 3、模板安装要求
(1)梁、板模板安装顺序及技术要点
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①模板安装顺序
模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模 ②技术要点
安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛,用空压机清除墙体内的杂物,做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆”烂根\"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 (2）梁模板安装顺序及技术要点 (3）楼板模板安装顺序及技术要点 ①模板安装顺序
”满堂”脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序 ②技术要点
楼板模板当采用单块就位日寸,宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时,起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱. (4）柱模板安装顺序及技术要点 4、模板构造
梁模板（扣件钢管架）
1、梁侧模板采用木方作为内楞间距227mm，木方作为外楞间距500mm，采用可回收的φ12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向间距同外楞。梁模板采用150mm，150mm，150mm，150mm20mm作为面板，梁底采用胶合面板木方 ： 60×80mm布置，间距纵向。300mm支承为钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向φ48×3.5,梁两侧立杆间距1m，步距0。6m。 2、梁模板施工时注意以下几点：
（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直,纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；
（3)根据梁跨度,决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱,4≤L＜6起拱10mm，
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≥6 的起拱15mm；
（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°） 板模板(扣件钢管高架)
1、楼板模板采用60mm×80mm木方做板底支撑，中心间距250，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1m,跨距1m，步距1.5m。 2、楼板模板施工时注意以下几点：
(1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；
（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固,水平拉撑连通;
（3）模板底第一排楞需紧靠墙板,如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条;
（4)根据房间大小,决定顶板模板起拱大小：＜4 开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm,≥6 的起拱15mm;
（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格,并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm,板铺完后,用水准仪校正标高,并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平,加密封条,避免墙体”吃模”，板模周转使用时,将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂,对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。
（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道,考虑到人行通道，在支撑中留一条通道,中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。 柱模板 分段一
采用20mm胶合板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用60×80 木方，柱箍采用80×100 木方柱截面B方向间距175mm，柱截面H方向间距200mm用可回收的m12普通穿墙螺栓加固，柱截面B方向间距:水平间距350mm，竖向间距：同柱箍
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间距600mm，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°）,柱与柱之间采用拉通线检查验收.柱模木楞盖住板缝,以减少漏浆。
第六节 模板拆除
1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后,由技术人员发放拆模通知书后,方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时,混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除.混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除. 3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反,先支的模板后拆，后支的先拆。 （1)墙模板拆除
墙模板在混凝土强度达到1。2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓,再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏,跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2） 楼板模板拆除
楼板模板拆除时,先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求,保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板,其余模板均落在满堂脚手架上.拆除板模板时要保留板的养护支撑。
4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放,然后用铲刀、湿布进行清理.支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。
第七节 模板技术措施
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1、进场模板质量标准
模板要求:
(1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。
（2)外观质量检查标准（通过观察检验）
任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0。001m2 。每平方米污染面积不大于0。005m2 （3）规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点,取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度,并用楔形塞尺(或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度.
2、模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求.即\"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载\". （1）主控项目
1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察. 2)在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 (2) 一般项目
1）模板安装应满足下列要求:
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模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水;模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净;
检查数量：全数检查。 检验方法：观察。
2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量:按规范要求的检验批（在同一检验批内,对梁，应抽查构件数量的10％,且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％,且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏,且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；
检查数量：按规范要求检验：（对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少
于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％,且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。
（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。
检查数量：按规范要求检验 （对梁、柱,应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板,应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1:（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。) （4）模板垂直度控制
1)对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。
2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm,平整度不超过2mm；
3)模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5)顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线,根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。
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(6）模板的变形控制
1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2)浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振,使模板变形. 3)门窗洞口处对称下混凝土;
4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位; 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7)模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。
（8)窗洞口模板
在窗台模板下口中间留置2个排气孔,以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实.
（9）清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞,以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定.
(10）跨度小于4m 不考虑,4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 (12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度,每次浇筑时,均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用.拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。
3、其他注意事项
在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一
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些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量.严格执行交底制度,操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 (1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的.
（2）进场木方先压刨平直统一尺寸,并码放整齐，木方下口要垫平. （3)模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直. （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。
（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2～3mm.
（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。
(7)支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置.
4、脱模剂及模板堆放、维修
（1）木胶合板选择水性脱模剂,在安装前将脱膜剂刷上,防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂,机油:柴油＝2：8。
（2）模板贮存时，其上要有遮蔽,其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤.
（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞,损坏模板.周转模板分类清理、堆放。
（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。
第八节 安全、环保文明施工措施
（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带.
（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。
（3）拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道,将非安全通道用钢管、安全网
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封闭,挂”禁止通行”安全标志,操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动,并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 (5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m,外壳接保护零线，且绝缘良好.电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯;两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁.
（6）钢模板堆放时,使模板向下倾斜30°,不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
(7)大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置.安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联,并同避雷网接通，防止漏电伤人.
(8)环保与文明施工
现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果.
第九节 脚手架计算书 梁模板（扣件钢管架）
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
一、参数信息
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1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B（m)：0.60；梁截面高度 D（m)：1。6；
混凝土板厚度（mm)：150。00;立杆沿梁跨度方向间距La（m）:1.00； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0.10；
立杆步距h(m）:1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m）:6。95；梁两侧立杆间距(m):0。60; 承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:1; 采用的钢管类型为Φ48×3.5; 立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2)：0。35;钢筋自重（kN/m3):1。50；
施工均布荷载标准值(kN/m2）：2。5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:18.0； 倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）：2.0；
3.材料参数
木材品种：南方松；木材弹性模量E（N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：15。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1.6;
面板类型：胶合面板;面板弹性模量E（N/mm2)：9500.0; 面板抗弯强度设计值fm（N/mm2)：13。0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：60。0；梁底方木截面高度h(mm）：80。0； 梁底模板支撑的间距(mm)：300.0;面板厚度(mm)：20.0；
5。梁侧模板参数
次楞间距（mm）：350 ，主楞竖向根数：4； 主楞间距为:100mm，220mm,210mm； 穿梁螺栓水平间距(mm):500；
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穿梁螺栓直径（mm):M12；
主楞龙骨材料:木楞，，宽度60mm，高度80mm； 主楞合并根数:2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm； 次楞合并根数：2；
二、梁模板荷载标准值计算
1。梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的
其中 γ -— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t —— 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -— 混凝土的入模温度,取20.000℃； V -— 混凝土的浇筑速度,取1。500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.6m; β1—— 外加剂影响修正系数，取1。200; β2—— 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50。994 kN/m2、38。4 kN/m2,取较小值38.4kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图（单位：mm)
1。强度计算
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跨中弯矩计算公式如下：
其中，W -— 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2。1/6=73.5cm3; M -— 面板的最大弯距(N·mm）； σ —— 面板的弯曲应力计算值（N/mm2) [f］ -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -— 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1。4×1×2×0.9=2。52kN/m; q = q1+q2 = 19。440+2.520 = 21.960 kN/m; 计算跨度(内楞间距）： l = 350mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×3502 = 3.36×105N·mm；
经计算得到,面板的受弯应力计算值: σ = 3。36×105 / 7.35×104=4。575N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: ［f］ = 13N/mm2;
面板的受弯应力计算值 σ =4.575N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 ［f]=13N/mm2，满足要求!
2。挠度验算
q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21。96N/mm; l-—计算跨度（内楞间距)： l = 350mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 100×2×2×2/12=66。67cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×3504/(384×9500×6。67×105） = 0。678 mm； 面板的最大容许挠度值：［ν］ = l/250 =350/250 = 1.4mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.678mm 小于 面板的最大容许挠度值 ［ν］=1.4mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1。内楞计算
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内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm,截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×82×2/6 = 128cm3； I = 6×83×2/12 = 512cm4;
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ —- 内楞弯曲应力计算值（N/mm2）; M —- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩;
[f] -— 内楞的强度设计值（N/mm2）。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = （1。2×18×0。9+1。4×2×0.9）×1=21。96kN/m； 内楞计算跨度（外楞间距）: l = 177mm；
内楞的最大弯距： M=0。101×21。96×176。672= 6。92×104N·mm； 最大支座力：R=1.1×21.96×0.177=8。455 kN；
经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.92×104/1.28×105 = 0。541 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f］ = 15N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0。541 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 ［f］=15N/mm2，满足要求！
（2）。内楞的挠度验算
其中 l--计算跨度（外楞间距）：l = 500mm；
q—-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=21。96 N/mm； E —- 内楞的弹性模量： 10000N/mm2；
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I -- 内楞的截面惯性矩：I = 5。12×106mm4;
内楞的最大挠度计算值： ν= 0。677×21。96×5004/(100×10000×5。12×106) = 0。181 mm;
内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0。181mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν］=2mm，满足要求!
2.外楞计算
外楞（木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力8。455kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 6×82×2/6 = 128cm3； I = 6×83×2/12 = 512cm4；
（1)。外楞抗弯强度验算
其中 σ —- 外楞受弯应力计算值(N/mm2） M —- 外楞的最大弯距（N·mm）; W —- 外楞的净截面抵抗矩； [f］ ——外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.537 kN·m； 其中，F=1/4×q×h=4。392，h为梁高为1.6m，a为次楞间距为350mm； 经计算得到，外楞的受弯应力计算值： σ = 1。54×106/1。28×105 = 12。009 N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: ［f] = 15N/mm2；
外楞的受弯应力计算值 σ =12。009N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f］=15N/mm2，满足要求！
(2）.外楞的挠度验算
其中E-外楞的弹性模量:10000N/mm2；
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F——作用在外楞上的集中力标准值:F=4.392kN； l—-计算跨度：l=500mm；
I-外楞的截面惯性矩：I=5120000mm4； 外楞的最大挠度计算值:
ν=1。615×4392。000×500.003/(100×10000.000×5120000.000)=0。173mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.173 mm 外楞的最大容许挠度值： [ν］ = 500/250=2mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.173mm 小于 外楞的最大容许挠度值 ［ν]=2mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -— 穿梁螺栓所受的拉力; A -— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f —- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径： 9。85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力： N =(1.2×18+1。4×2）×0。5×0.225 =2.745 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: ［N] = 170×76/1000 = 12.92 kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N］=12。92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自
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重荷载。
本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 300×20×20/6 = 2。00×104mm3； I = 300×20×20×20/12 = 2。00×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -— 梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）； M —- 计算的最大弯矩 （kN·m)；
l——计算跨度(梁底支撑间距)： l =300.00mm； q -— 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1： 1。2×（24。00+1。50）×0。60×1。6×0.90=6。61kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.60×0。90=0。11kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值: q3: 1.4×2。00×0。60×0.90=1.51kN/m;
q = q1 + q2 + q3=6.61+0.11+0。76=7.48kN/m； 跨中弯矩计算公式如下：
Mmax = 0.10×7。479×0。32=0.067kN·m； σ =0。067×106/2。00×104=3。366N/mm2;
梁底模面板计算应力 σ =3。366 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f］=13N/mm2，满足要求!
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
其中，q—-作用在模板上的压力线荷载：
q =(（24。0+1。50)×0.800+0.35)×0.60= 6。23KN/m;
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l—-计算跨度（梁底支撑间距）: l =300.00mm； E--面板的弹性模量： E = 9500。0N/mm2；
面板的最大允许挠度值：［ν］ =300。00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值： ν= 0。677×6.225×3004/（100×9500×2.00×105）=0.18mm;
面板的最大挠度计算值: ν=0。18mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν］ = 300 / 250 = 1。2mm,满足要求！
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1= （24+1.5）×1.6×0。6=24.48 kN/m； （2)模板的自重荷载(kN/m）：
q2 = 0.35×0.6×(2×1。6 +0。6)/ 0。6=0。47 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）: 经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2.5+2)×0。6=2。7 kN/m；
2.木方的传递集中力验算：
静荷载设计值 q=1.2×24.48+1。2×0。47 =29。9kN/m; 活荷载设计值 P=1。4×2.7=3.78 kN/m; 荷载设计值 q = 29.9+3。78 = 33.6kN/m.
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=6×8×8/6 = 6。40×101 cm3; I=6×8×8×8/12 = 2。56×102 cm4；
3.支撑方木验算:
最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下: 弯矩图(kN·m） 剪力图(kN) 变形图(mm）
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方木的支座力N1=N3=1。505 KN；
方木最大应力计算值 ： σ=0。339×106 /64000=5.29 N/mm2; 方木最大剪力计算值 ： T=3×1。505×1000/(2×60×80)=0.47N/mm2； 方木的最大挠度：ω=0.471 mm；
方木的允许挠度： ［ν]=0.600×1000/250=2。400 mm;
方木最大应力计算值 5.290 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=15.000 N/mm2,满足要求！
方木受剪应力计算值 0。470 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 ［T]=1。600 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ν=0.471 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν］=2。400 mm，满足要求！
八、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递.
托梁采用：木方 : 60×80mm； W=64 cm3； I=256 cm4;
1.梁两侧托梁的强度计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1。505 KN。 托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m） 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0。507 kN·m ； 最大变形 Vmax = 1。27 mm ； 最大支座力 Rmax = 5.473 kN ；
最大应力 σ= 0.507×106 /（64×103 ）=7。915 N/mm2；
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托梁的抗弯强度设计值 [f]=15 N/mm2;
托梁的最大应力计算值 7.915 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 15 N/mm2，满足要求！
托梁的最大挠度Vmax=1.27mm小于1000/250，满足要求!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -— 立杆的轴心压力设计值，它包括: 纵向钢管的最大支座反力: N1 =5.473 kN ；
脚手架钢管的自重: N2 = 1。2×0。129×5.66=0。877 kN； N =5.473+0.877=6。349 kN;
φ-— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm）：i = 1。58； A —— 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4。89; W —— 立杆净截面抵抗矩（cm3)：W = 5。08； σ —— 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； ［f］ -- 钢管立杆抗压强度设计值：［f］ =205 N/mm2； lo —- 计算长度 （m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -— 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5。3.3，u =1。7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1。5 = 2。945 m; Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。207 ； 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=6349.444/（0.207×489） = 62.727 N/mm2；
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钢管立杆稳定性计算 σ = 62。727 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 ［f］ = 205 N/mm2，满足要求！
十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验］:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求:
a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2。立杆步距的设计：
a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置; b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c。高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1。5m。
3。整体性构造层的设计：
a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置
斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10——15m设置，四周和中部每10-—15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4。剪刀撑的设计:
a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b。中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10—-15m设置.
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5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm; b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；
c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6。支撑架搭设的要求：
a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45—60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求.
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
板模板（扣件钢管高架)
因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议，如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了《施工技术》2002（3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）：1.00；纵距(m）：1。00;步距(m）：1.50；
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立杆上端伸出至模板支撑点长度（m):0.10；模板支架搭设高度（m)：8。3; 采用的钢管(mm）：Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑; 立杆承重连接方式：可调托座；
2。荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2）：2。500；
4。材料参数
面板采用胶合面板，厚度为20mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）:13； 木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1.400；木方的间隔距离（mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2）:9500。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000； 木方的截面宽度(mm):60。00；木方的截面高度(mm):80.00； 托梁材料为：钢管（双钢管） ：Φ48 × 3.5；
5。楼板参数
钢筋级别:二级钢HRB 335（20MnSi）；楼板混凝土强度等级：C25； 每层标准施工天数:15;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：654.500； 楼板的计算长度（m):8；施工平均温度(℃):25.000; 楼板的计算宽度(m）：6.00； 楼板的计算厚度(mm）：150.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100×22/6 = 66。667 cm3； I = 100×23/12 = 66。667 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
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面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）： q1 = 25×0。15×1+0。35×1 = 4.1 kN/m； (2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）： q2 = 2。5×1= 2。5 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：
其中：q=1。2×3。35+1.4×2。5= 8。52kN/m 最大弯矩M=0。1×8。52×0。252= 0.053 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 47000/66666。667 = 0.705 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.705 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！
3、挠度计算
挠度计算公式为 其中q = 3.35kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0。677×4。1×2504/(100×9500×66.667×104)=0。014 mm; 面板最大允许挠度 ［V］=250/ 250=1 mm；
面板的最大挠度计算值 0.014 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm，满足要求!
三、模板支撑方木的计算：
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=6×8×8/6 = 64 cm3； I=6×8×8×8/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图
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1.荷载的计算：
（1)钢筋混凝土板自重（kN/m)： q1= 25×0。25×0。15= 0.93 kN/m； (2)模板的自重线荷载（kN/m）： q2= 0.35×0。25 = 0.088 kN/m ；
（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m）: p1 = 2。5×0。25 = 0。625 kN/m；
2.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载 q = 1。2 × （q1 + q2）+ 1。4 ×p1 = 1.2×（0。93 + 0。088)+1.4×0。625 = 1。89 kN/m；
最大弯矩 M = 0。125ql2 = 0.125×1.89×12 = 0。245 kN·m;
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0。235×106/64000 = 3。672 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f］=13。000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 3.672 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！
3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足： τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力： V = 0.625×1。88×1 = 1.175 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1。175×103/(2 ×60×80) = 0。367 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 ［τ] = 1。4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.367 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1。4 N/mm2，满足要求！
4。挠度验算：
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如
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下：
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m;
最大挠度计算值 ν= 0.521×0.838×10004 /（100×9500×2560000）= 0。179 mm； 最大允许挠度 [V］=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 0.179 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm，满足要求!
四、托梁材料计算:
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 托梁采用：钢管（双钢管) ：Φ48 × 3。5； W=10。16 cm3； I=24。38 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2。35 kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN·m） 托梁计算变形图(mm） 托梁计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0.881 kN·m ； 最大变形 Vmax = 1。237 mm ; 最大支座力 Qmax = 10。281 kN ；
最大应力 σ= 881390。986/10160 = 86。751 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 ［f］=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 86.751 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 1。237mm 小于 1000/150与10 mm，满足要求！
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力）：
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：
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（1）脚手架的自重(kN）： NG1 = 0.138×5。58 = 0。772 kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重（kN）: NG2 = 0。35×1×1 = 0。35 kN； （3)钢筋混凝土楼板自重(kN）： NG3 = 25×0。12×1×1 = 3 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.122 kN； 2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到,活荷载标准值 NQ = (2。5+2 ） ×1×1 = 4。5 kN； 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算 N = 1。2NG + 1.4NQ = 11。247 kN;
六、立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式:
其中 N —--- 立杆的轴心压力设计值（kN） ：N = 11.247 kN； φ--—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径（cm） :i = 1.58 cm; A —-—— 立杆净截面面积（cm2)：A = 4。89 cm2; W ---— 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ----———- 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2）； ［f]—-—— 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0-——— 计算长度 (m）； 如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a
k1--—— 计算长度附加系数,取值为1.155；
u ——-- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3;u = 1.7； a -——— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.1
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m；
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0。1×2 = 1.7 m; L0/i = 1700 / 15。8 = 108 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11246.726/(0.53×489） = 43。395 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 43.395 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 ［f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)
k1 —— 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数,h+2a = 1。7 按照表2取值1。006 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。185×1。006×（1.5+0.1×2） = 2。027 m； Lo/i = 2026.587 / 15。8 = 128 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。406 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=11246。726/（0.406×489） = 56.649 N/mm2; 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 56.649 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 ［f］ = 205 N/mm2,满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军： 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》.
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]：
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变
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距、而另一个方向不变。
2。立杆步距的设计:
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以0.9——1.5m为宜,不宜超过1.5m。
3。整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层;
b。单水平加强层可以每4-—6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-—15m设置,四周和中部每10—-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计:
a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b。中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10--15m设置。
5。顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm; b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6。支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在
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45-60N。m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7。施工使用的要求:
a。精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。
柱 模 板
柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm）：600.00；柱模板的总计算高度：H = 3。00m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；
计算简图
一、参数信息
1。基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：2；柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3； 对拉螺栓直径(mm）：M12；
2.柱箍信息
柱箍材料：木楞；
宽度（mm):80。00；高度（mm)：100。00； 柱箍的间距(mm)：450;柱箍合并根数:1；
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3.竖楞信息
竖楞材料：木楞;竖楞合并根数：2;
宽度（mm）：60。00；高度（mm）：80.00；
4。面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm）：20.00；
面板弹性模量（N/mm2）：9500。00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00；
面板抗剪强度设计值（N/mm2):1.50;
5。木方参数
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13。00;方木弹性模量E（N/mm2）：9500.00； 方木抗剪强度设计值ft（N/mm2):1。50;
二、柱模板荷载标准值计算
新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 4，面板为2 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:
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其中， M--面板计算最大弯距（N·mm）； l——计算跨度(竖楞间距）: l =270.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0。45×0。90=1。134kN/m; 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =27。822+1.134=28.956 kN/m;
面板的最大弯距：M =0。125 ×28。956×270×270= 2.64×105N.mm； 面板最大应力按下式计算：
其中， σ --面板承受的应力（N/mm2); M --面板计算最大弯距(N·mm)； W ——面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面宽度,h:面板截面厚度; W= 450×20。0×20。0/6=3。00×104 mm3;
f —-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13。000N/mm2； 面板的最大应力计算值： σ = M/W = 2.64×105 / 3。00×104 = 8.795N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =8。795N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ］=13N/mm2，满足要求！
2。面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算,公式如下： 其中， ∨-—面板计算最大剪力(N）；
l——计算跨度（竖楞间距）： l =270.0mm； q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2×57.25×0。45×0.90=27.822kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0。45×0.90=1.134kN/m； 式中,0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；
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面板的最大剪力：∨ = 0.625×28。956×270。0 = 4886.250N； 截面抗剪强度必须满足下式：
其中， τ ——面板承受的剪应力(N/mm2）；
∨——面板计算最大剪力（N)：∨ = 4886。250N； b-—构件的截面宽度（mm）:b = 450mm ； hn-—面板厚度（mm）:hn = 20.0mm ;
fv—--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13。000 N/mm2; 面板截面受剪应力计算值： τ =3×4886.250/(2×450×20。0)=0。814N/mm2; 面板截面抗剪强度设计值: ［fv］=1。500N/mm2;
面板截面的受剪应力 τ =0。814N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv］=1.5N/mm2，满足要求!
3。面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q——作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.25×0.45＝25.76 kN/m；
ν—-面板最大挠度(mm);
l—-计算跨度(竖楞间距): l =270。0mm ； E—-面板弹性模量(N/mm2）:E = 9500。00 N/mm2 ; I--面板截面的惯性矩（mm4);
I= 450×20.0×20.0×20.0/12 = 3。00×105 mm4； 面板最大容许挠度： ［ν] = 270 / 250 = 1。08 mm；
面板的最大挠度计算值： ν= 0.521×25。76×270。04/(100×9500。0×3.00×105) = 0。250 mm；
面板的最大挠度计算值 ν =0。25mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν］= 1.08mm,满足要求！
四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
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本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 = 64cm3； I = 60×80×80×80/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
其中， M-—竖楞计算最大弯距(N·mm)；
l—-计算跨度（柱箍间距）： l =450。0mm； q——作用在竖楞上的线荷载，它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。2×57.25×0。21×0.90=13。169kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.4×2。00×0。21×0.90=0.537kN/m； q = (13.169+0。537）/2=6.853 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×6。853×450。0×450。0= 1。39×105N。mm； 其中， σ --竖楞承受的应力（N/mm2)； M -—竖楞计算最大弯距(N·mm）;
W -—竖楞的截面抵抗矩(mm3）,W=6。40×104；
f -—竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=13。000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值： σ = M/W = 1.39×105/6.40×104 = 2。168N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =2.168N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2,满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， ∨——竖楞计算最大剪力（N); l-—计算跨度(柱箍间距）: l =450.0mm;
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q-—作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：
新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.2×57。25×0.21×0.90=13.169kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。4×2。00×0。21×0.90=0。537kN/m； q = （13。169+0.537）/2=6.853 kN/m； 竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×6.853×450.0 = 1850.260N； 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ -—竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；
∨-—竖楞计算最大剪力（N）：∨ = 1850.260N; b--竖楞的截面宽度(mm):b = 60.0mm ； hn-—竖楞的截面高度(mm）：hn = 80。0mm ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值： τ =3×1850。260/(2×60。0×80.0)=0。578N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: ［fv］=1。500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0。578N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1。5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：
其中，q——作用在竖楞上的线荷载(kN/m）: q =57。25×0。21 = 12.19 kN/m; ν--竖楞最大挠度(mm）;
l—-计算跨度（柱箍间距）： l =450。0mm ；
E-—竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2 ； I-—竖楞截面的惯性矩(mm4),I=2。56×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1。8mm；
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×12。19×450。04/(100×9500。0×2.56×106） = 0.139 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν=0。139mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν］=1.8mm ，满足要求!
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五、B方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 8 ×10 ×10 / 6 = 133.33 cm3； I = 8 ×10 ×10 ×10 / 12 = 666.67 cm4;
柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图
其中 P — -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN）; P = (1。2 ×57.25×0。9 + 1。4 ×2×0.9)×0.213 × 0.45/1 = 6.17 kN; B方向柱箍剪力图（kN） 最大支座力: N = 7。771 kN； B方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.207 kN。m； B方向柱箍变形图(mm)
最大变形： V = 0.026 mm；
1。 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0。21 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133.33 cm3； B边柱箍的最大应力计算值： σ = 1.48 N/mm2; 柱箍的抗弯强度设计值: [f］ = 13 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =1。48N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 ［f］=13N/mm2,满足要求！
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到： ν= 0。026 mm；
柱箍最大容许挠度:［ν］ = 233.3 / 250 = 0.933 mm；
柱箍的最大挠度 ν=0。026mm 小于 柱箍最大容许挠度 ［ν］=0。933mm，满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -— 对拉螺栓所受的拉力;
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A —- 对拉螺栓有效面积 （mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2; 查表得:
对拉螺栓的型号： M12 ;
对拉螺栓的有效直径： 9。85 mm； 对拉螺栓的有效面积： A= 76 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.771 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: ［N］ = 1.70×105×7.60×10—5 = 12。92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=7。771kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN,对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 8 ×10 ×10 / 6 = 133。33 cm3； I = 8 ×10 ×10 ×10 / 12 = 666。67 cm4； 柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）:
H方向柱箍计算简图
其中 P —- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN）; P = （1。2×57.25×0.9+1。4×2×0。9)×0.27 ×0。45/1 = 7。82 kN； H方向柱箍剪力图(kN)
最大支座力: N = 11.667 kN； H方向柱箍弯矩图(kN·m)
最大弯矩: M = 0.278 kN。m； H方向柱箍变形图(mm）
最大变形： V = 0。040 mm；
1。柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式：
其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0.28 kN。m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 133。33 cm3； H边柱箍的最大应力计算值： σ = 1。986 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f］ = 13 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =1。986N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值
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[f］=13N/mm2，满足要求！
2。 柱箍挠度验算
经过计算得到: V = 0。04 mm；
柱箍最大容许挠度： ［V］ = 300 / 250 = 1。2 mm；
柱箍的最大挠度 V =0.04mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V］=1。2mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N —- 对拉螺栓所受的拉力；
A —— 对拉螺栓有效面积 （mm2）；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
对拉螺栓的直径: M12 ；
对拉螺栓有效直径： 9。85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值： ［N] = 1.70×105×7.60×10—5 = 12.92 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 11。667 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N=11。667kN 小于 ［N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
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